王冠 段超陽(yáng)

摘要：在可預(yù)見(jiàn)的將來(lái)，內(nèi)燃機(jī)仍然是主要的汽車(chē)驅(qū)動(dòng)力來(lái)源。隨著油耗法規(guī)的不斷嚴(yán)苛，持續(xù)提升內(nèi)燃機(jī)熱效率十分必要，發(fā)動(dòng)機(jī)減摩是降低油耗提高熱效率的主要途徑之一，其中，凸輪軸采用球軸承替代滑動(dòng)軸承是發(fā)動(dòng)機(jī)減摩的重要研究方向。本文以我司1.5T直列4缸發(fā)動(dòng)機(jī)為研究對(duì)象，通過(guò)改變凸輪軸頭端軸承類(lèi)型來(lái)研究球軸承對(duì)凸輪軸轉(zhuǎn)動(dòng)摩擦力的影響，實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，加裝球軸承后，凸輪軸的轉(zhuǎn)動(dòng)扭矩在低速工況下有一定的改善，中高速工況滑動(dòng)軸承摩擦力更小。

Abstract： In the foreseeable future， the internal combustion engine will still be the main driving force of automobile. With the increasingly stringent fuel consumption regulations， it is necessary to continuously improve the thermal efficiency of internal combustion engine. Engine friction reduction is one of the main ways to reduce fuel consumption and improve thermal efficiency. Among them， the use of ball bearing instead of sliding bearing for camshaft is an important research direction of engine friction reduction. Taking our 1.5T in-line 4-cylinder engine as the research object， this paper studies the influence of ball bearing on the rotational friction force of camshaft by changing the type of bearing at the head end of camshaft. The experimental results show that the rotational torque of camshaft is improved in low speed condition， and the friction force of sliding bearing is smaller under medium and high speed conditions.

關(guān)鍵詞：發(fā)動(dòng)機(jī);凸輪軸;降摩擦;球軸承

Key words： engine;camshaft;friction reduction;ball bearing

中圖分類(lèi)號(hào)：U464.134+.1? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?文章編號(hào)：1674-957X（2021）05-0001-04

0? 引言

雖然目前汽車(chē)的動(dòng)力來(lái)源呈現(xiàn)多樣化的趨勢(shì)，但是近期內(nèi)燃機(jī)驅(qū)動(dòng)在成本和可靠性方面仍然有著不可比擬的優(yōu)勢(shì)。

隨著油耗法規(guī)要求的不斷提高，內(nèi)燃機(jī)的熱效率必須得到持續(xù)的提升。在內(nèi)燃機(jī)正常工作過(guò)程中，機(jī)械摩擦損失占到燃料能量的4～15%，配氣機(jī)構(gòu)摩擦損失在整機(jī)中占有相當(dāng)大的比重[1]。因此，進(jìn)行配氣機(jī)構(gòu)凸輪軸減磨措施的研究與應(yīng)用，對(duì)提高整機(jī)熱效率、降低油耗具有重要的意義。

根據(jù)摩擦學(xué)理論知識(shí)，滾動(dòng)摩擦損失比滑動(dòng)摩擦損失低一個(gè)數(shù)量級(jí)，因此理論上來(lái)講，如果將凸輪軸的滑動(dòng)軸承替換為滾動(dòng)軸承，可以大幅降低配氣系統(tǒng)的摩擦功損失。近年來(lái)，相關(guān)的研究和應(yīng)用相繼出現(xiàn)，但是由于發(fā)動(dòng)機(jī)的高度集成性和結(jié)構(gòu)復(fù)雜性，結(jié)果各不相同[2-4]。

為了探究凸輪軸球軸承的對(duì)汽車(chē)發(fā)動(dòng)機(jī)減摩擦的作用，以及影響球軸承對(duì)配氣系統(tǒng)減磨效果的因素，本文首先介紹凸輪軸及軸承相關(guān)內(nèi)容，之后以我司的1.5L直列4缸發(fā)動(dòng)機(jī)為研究對(duì)象，采用改變凸輪軸頭端軸承類(lèi)型以及止推方式的方法，通過(guò)實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證凸輪軸球軸承的應(yīng)用對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)減摩擦的貢獻(xiàn)，并探究影響減磨效果的因素。

1? 凸輪軸及軸承介紹

1.1 凸輪軸

凸輪軸是發(fā)動(dòng)機(jī)配氣機(jī)構(gòu)的重要組成部分，包括進(jìn)氣凸輪軸和排氣凸輪軸，其主要功能是驅(qū)動(dòng)氣門(mén)的開(kāi)啟和關(guān)閉，保證發(fā)動(dòng)機(jī)吸入新鮮空氣并排出廢氣。目前市場(chǎng)上主流發(fā)動(dòng)機(jī)均采用頂置氣門(mén)和頂置凸輪軸的設(shè)計(jì)，凸輪軸直接驅(qū)動(dòng)或者通過(guò)搖臂驅(qū)動(dòng)氣門(mén)，這樣的設(shè)計(jì)機(jī)構(gòu)緊湊，系統(tǒng)剛度高，能夠滿(mǎn)足乘用車(chē)汽油機(jī)配氣系統(tǒng)的高轉(zhuǎn)速、高效率、低噪音需求。

1.2 滑動(dòng)軸承

滑動(dòng)軸承即在滑動(dòng)摩擦下工作的軸承?；瑒?dòng)軸承結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，承載力大，工作可靠，振動(dòng)噪聲小，是目前發(fā)動(dòng)機(jī)設(shè)計(jì)中常見(jiàn)的主軸承?；瑒?dòng)軸承的摩擦阻力取決于潤(rùn)滑油的粘度，滑動(dòng)工作面的材料以及表面粗糙度。在發(fā)動(dòng)機(jī)中，滑動(dòng)軸承一般需要強(qiáng)制機(jī)油潤(rùn)滑，增大機(jī)油泵的功率，從而消耗發(fā)動(dòng)機(jī)熱效率。

1.3 滾動(dòng)軸承

滾動(dòng)軸承一般由內(nèi)外滾道、滾動(dòng)體和保持架組成，類(lèi)型可以分成兩種：球軸承和滾針軸承。深溝球軸承是滾動(dòng)軸承中最常見(jiàn)的一種軸承，可以承受徑向和軸向雙向載荷，適用于高轉(zhuǎn)速，低振動(dòng)沖擊的工作條件，在發(fā)動(dòng)機(jī)附件上有較多的應(yīng)用;滾針軸承的滾動(dòng)體一般為長(zhǎng)徑比在3～10之間的滾針，具備較大的徑向載荷承受能力，不承受軸向載荷。

2? 凸輪軸球軸承的應(yīng)用

2.1 凸輪軸結(jié)構(gòu)

以我司某1.5T 4缸直列發(fā)動(dòng)機(jī)為研究對(duì)象，該發(fā)動(dòng)機(jī)每個(gè)氣缸各有兩個(gè)進(jìn)氣門(mén)和排氣門(mén)，其中排氣門(mén)略大于進(jìn)氣門(mén)。每個(gè)氣缸對(duì)應(yīng)的兩個(gè)凸輪之間有一個(gè)滑動(dòng)軸承，凸輪軸頭端有一個(gè)滑動(dòng)軸承，若凸輪軸尾端有油泵凸輪或者其他零件，相應(yīng)的增加一個(gè)軸承。如圖2所示，該發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)排氣凸輪軸各有6個(gè)滑動(dòng)軸承。

為控制凸輪軸的軸向移動(dòng)，需要設(shè)計(jì)凸輪軸的止推結(jié)構(gòu)。滾針軸承無(wú)法承受軸向載荷，所以采用標(biāo)準(zhǔn)化深溝球軸承取代凸輪軸上的止推結(jié)構(gòu)，球軸承內(nèi)圈與凸輪軸頭部過(guò)盈配合，采用壓裝的方式將球軸承內(nèi)圈壓至與軸肩貼合如圖3所示。球軸承外圈與分體式軸承座過(guò)盈配合，由此控制凸輪軸的軸向移動(dòng)，并防止球軸承跑圈。

2.2 球軸承游隙控制

凸輪軸頭端第一檔軸頸上的油孔為VVT供油道，所以軸承直徑與軸承座直徑有配合要求，不易更改。為確保在安裝球軸承的狀態(tài)下，第一檔軸頸不參與工作，需要嚴(yán)格控制球軸承游隙。發(fā)動(dòng)機(jī)正常工作狀態(tài)下，機(jī)油溫度在90℃左右，在這個(gè)溫度下，要保證球軸承游隙小于第一檔軸頸的軸頸間隙。表1為游隙調(diào)查結(jié)果。

從結(jié)果可以看出，在不考慮軸承座同軸度的情況下，90℃時(shí)實(shí)際游隙小于第一檔軸頸的軸頸間隙值，理論上由球軸承支撐凸輪軸旋轉(zhuǎn)，不存在第一檔軸頸滑動(dòng)摩擦情況。

2.3 球軸承過(guò)盈量調(diào)查

出于輕量化的需求，目前軸承座材料為鋁合金，發(fā)動(dòng)機(jī)的工作溫差較大，從表2可以看出[5]，鋁合金材料與合金鋼材料的膨脹系數(shù)有較大差別，合金鋼之間的線(xiàn)膨脹系數(shù)差別不大，所以需要額外考慮球軸承外圈與軸承座過(guò)盈量隨溫度變化，以防止球軸承外圈跑圈。

由實(shí)際過(guò)盈量計(jì)算得出，球軸承實(shí)際最高適配溫度約為86-93℃，和發(fā)動(dòng)機(jī)穩(wěn)定運(yùn)行溫度90℃幾乎一致，拆機(jī)后復(fù)檢球軸承未發(fā)現(xiàn)跑圈現(xiàn)象。（表3）

3? 凸輪軸摩擦力對(duì)比試驗(yàn)

為探究凸輪軸在加裝球軸承前后摩擦力的差異，需要通過(guò)測(cè)量有無(wú)球軸承所帶來(lái)的轉(zhuǎn)動(dòng)扭矩的差異來(lái)實(shí)現(xiàn)。為了使試驗(yàn)結(jié)果更具有參考意義，制定合理的試驗(yàn)策略必不可少。

3.1 凸輪軸止推工裝

因滾動(dòng)軸承具有軸向止推的功能，所以在設(shè)計(jì)之初為了簡(jiǎn)化凸輪軸結(jié)構(gòu)，并未專(zhuān)門(mén)設(shè)計(jì)止推結(jié)構(gòu)。因此在凸輪軸頭端為滑動(dòng)軸承情況下，需要設(shè)計(jì)專(zhuān)門(mén)的止推工裝來(lái)控制凸輪軸的軸向躥動(dòng)。止推工裝設(shè)計(jì)有兩種方案。

第一種是類(lèi)似于球軸承結(jié)構(gòu)的止推工裝，該工裝進(jìn)排氣凸輪軸均可使用，如圖4所示：該工裝分為內(nèi)環(huán)和外環(huán)兩個(gè)部分，內(nèi)環(huán)跟隨凸輪軸轉(zhuǎn)動(dòng)，兩者過(guò)盈配合，需要將內(nèi)環(huán)壓裝到凸輪軸上并與軸肩貼合;外環(huán)與分體式軸承座過(guò)盈配合，處于固定狀態(tài)。

如圖5所示，止推工裝的外環(huán)和內(nèi)環(huán)間隙配合，軸承座和內(nèi)環(huán)間隙配合，從而達(dá)到限制內(nèi)環(huán)左右躥動(dòng)的目的。內(nèi)環(huán)可左右移動(dòng)的理論距離為0.225mm，這也是球軸承的軸向游隙。內(nèi)外環(huán)之間在徑向方向有較大的間隙，該間隙一定大于頭端滑動(dòng)軸承的軸頸間隙，能夠確保在工裝安裝狀態(tài)下，內(nèi)外環(huán)在徑向方向不接觸，頭端滑動(dòng)軸承處于工作狀態(tài)。

如圖6所示，第二種是采用凸輪軸尾端軸頸套裝止推工裝的方法，該工裝只能用于進(jìn)氣凸輪軸，排氣凸輪軸由于油泵凸輪遮擋無(wú)法使用該工裝。

如圖7所示，工裝由兩個(gè)同規(guī)格的止推環(huán)組成，該止推環(huán)與凸輪軸鋼管過(guò)盈配合。在裝止推環(huán)之前，需要將信號(hào)輪拆下，兩止推環(huán)與軸承座為間隙配合，通過(guò)調(diào)整止推環(huán)間隙的大小來(lái)控制凸輪軸的軸向竄動(dòng)量。

3.2 試驗(yàn)臺(tái)架

將發(fā)動(dòng)機(jī)的缸蓋、凸輪軸罩蓋、前罩蓋、進(jìn)排氣凸輪軸裝到配氣機(jī)構(gòu)試驗(yàn)臺(tái)上，不安裝搖臂、氣門(mén)等零部件。通過(guò)電機(jī)直接驅(qū)動(dòng)進(jìn)氣凸輪軸或者排氣凸輪軸，并在驅(qū)動(dòng)過(guò)程中測(cè)量驅(qū)動(dòng)扭矩。臺(tái)架采用外部設(shè)備供油，機(jī)油溫度可在20-130之間調(diào)節(jié)，油壓可在0.5-5bar之間調(diào)節(jié)。試驗(yàn)臺(tái)架如圖8所示。

3.3 試驗(yàn)方案

試驗(yàn)采用標(biāo)號(hào)為0W-20的機(jī)油，外部供油設(shè)備以恒定壓力P供油。凸輪軸轉(zhuǎn)速的設(shè)定參照發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速范圍區(qū)間，從660～6000rpm，所以凸輪軸轉(zhuǎn)速工況點(diǎn)設(shè)定為330rpm，500rpm，750rpm，1000rpm，……，3000rpm，總共12個(gè)轉(zhuǎn)速工況點(diǎn)，每輪實(shí)驗(yàn)均采集這12個(gè)轉(zhuǎn)速工況點(diǎn)的扭矩?cái)?shù)據(jù)。

摩擦力的影響因素有很多，其中機(jī)油粘度是主要因素之一。在機(jī)油標(biāo)號(hào)確定的情況下，機(jī)油粘度主要受機(jī)油溫度的影響，為此，在設(shè)計(jì)實(shí)驗(yàn)工況時(shí)，要考慮到設(shè)定不同的機(jī)油溫度進(jìn)行對(duì)比試驗(yàn)。發(fā)動(dòng)機(jī)正常工作情況下，其溫度穩(wěn)定在90℃左右，因此試驗(yàn)將設(shè)定機(jī)油溫度為40℃和90℃兩種工況。

由于頭端止推工裝的外環(huán)與分體式軸承座是過(guò)盈配合，軸承座在過(guò)盈配合狀態(tài)下產(chǎn)生的形變，有可能會(huì)對(duì)凸輪軸的摩擦扭矩帶來(lái)不利的影響，因此需要開(kāi)展兩種止推工裝下凸輪軸轉(zhuǎn)動(dòng)扭矩的對(duì)比試驗(yàn)。

為了提高試驗(yàn)效率，試驗(yàn)一共分成四輪做完。第一輪試驗(yàn)進(jìn)排氣凸輪軸全部壓裝球軸承上臺(tái)架，設(shè)定機(jī)油溫度為40℃，分別驅(qū)動(dòng)進(jìn)氣凸輪軸和排氣凸輪軸，得到40℃油溫下的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù);第二輪試驗(yàn)將機(jī)油溫度提升到90℃，重復(fù)第一輪試驗(yàn)的內(nèi)容;之后將臺(tái)架拆開(kāi)，進(jìn)氣凸輪軸更換尾端止推工裝，排氣凸輪軸更換頭端止推工裝，再將臺(tái)架重新安裝好;第三輪和第四輪試驗(yàn)工況設(shè)定參照第一和第二輪試驗(yàn)。

4? 曲軸轉(zhuǎn)動(dòng)扭矩對(duì)比試驗(yàn)及結(jié)果分析

4.1 油溫對(duì)比

FMEP（Friction Mean Effective Pressure），即摩擦平均有效壓力，其單位是bar，與轉(zhuǎn)動(dòng)扭矩的換算關(guān)系為：

1bar=12Nm。

通過(guò)4輪試驗(yàn)得到相關(guān)結(jié)果如圖9所示，圖9中轉(zhuǎn)速為發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速，數(shù)據(jù)位排氣凸輪軸的數(shù)據(jù)，非球軸承狀態(tài)下均為頭部止推方式。

當(dāng)機(jī)油溫度為40℃時(shí)，根據(jù)安裝球軸承與安裝頭端止推工裝的實(shí)驗(yàn)結(jié)果，無(wú)論是哪種軸承，隨著曲軸轉(zhuǎn)速的增高，相應(yīng)的摩擦扭矩都在增大。低轉(zhuǎn)速時(shí)，球軸承的摩擦扭矩小于滑動(dòng)軸承，隨著轉(zhuǎn)速的提高，球軸承摩擦扭矩上升速度大于滑動(dòng)軸承，轉(zhuǎn)速以2200rpm為轉(zhuǎn)折點(diǎn)，轉(zhuǎn)速超過(guò)2200rpm以后，滾動(dòng)軸承的摩擦阻力大于滑動(dòng)軸承。

當(dāng)機(jī)油溫度為90℃時(shí)，與40℃油溫時(shí)相比，隨著轉(zhuǎn)速的升高，轉(zhuǎn)動(dòng)扭矩先下降，后升高，除此之外，高油溫時(shí)，隨著轉(zhuǎn)速的升高，其轉(zhuǎn)動(dòng)扭矩上升的速度要小于低油溫。以2200rpm為分界線(xiàn)，低于這個(gè)轉(zhuǎn)速時(shí)，球軸承摩擦阻力較小，高于這個(gè)轉(zhuǎn)速后，滑動(dòng)軸承摩擦阻力更小，這點(diǎn)趨勢(shì)和低油溫時(shí)相同。

兩種油溫下對(duì)試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行分析，低油溫時(shí)，轉(zhuǎn)動(dòng)扭矩隨轉(zhuǎn)速增加的速度要大于高油溫。高溫下機(jī)油粘度低，油膜厚度較低，在低轉(zhuǎn)速下，較薄的油膜厚度不利于軸承的潤(rùn)滑，隨著轉(zhuǎn)速的升高，較薄的油膜厚度和較低的機(jī)油粘度反而有利于減小滑動(dòng)軸承和滾動(dòng)軸承的摩擦阻力。

4.2 止推方式對(duì)比

在機(jī)油溫度均為90℃的情況下，不同止推方式的試驗(yàn)結(jié)果如圖10所示。

兩種凸輪軸的轉(zhuǎn)動(dòng)扭矩相比較從數(shù)值上來(lái)看，采用尾端止推工裝的進(jìn)氣凸輪軸轉(zhuǎn)動(dòng)扭矩更小。除此之外，尾端止推方式的凸輪軸的轉(zhuǎn)動(dòng)扭矩并沒(méi)有出現(xiàn)隨轉(zhuǎn)速增大先降低后升高的情況。

如圖2所示，進(jìn)氣凸輪軸與排氣凸輪軸主要結(jié)構(gòu)、材料以及加工工藝完全相同，軸徑數(shù)量與參數(shù)也相同，軸承座沒(méi)有區(qū)別，兩者唯一的區(qū)別在于止推方式不同，那么可以認(rèn)為是由于止推方式的不同導(dǎo)致兩者轉(zhuǎn)動(dòng)扭矩的差異。

頭端止推工裝外環(huán)與軸承座過(guò)盈配合，分體式軸承座為鋁合金材料，擋軸承座螺栓打緊后，軸承座頭端受到較大的脹大力，從而導(dǎo)致軸承座發(fā)生形變，在這種情況下，頭端第一檔軸徑孔的同軸度會(huì)變差，從而使凸輪軸轉(zhuǎn)動(dòng)摩擦力變大，尾端止推不存在這種情況。另外也不排除由于零部件自身尺寸原因而導(dǎo)致這樣的結(jié)果。

由圖10還可以看出，與圖9中的趨勢(shì)一樣，以2200rpm為分界線(xiàn)，低于該轉(zhuǎn)速時(shí)，加裝球軸承的凸輪軸轉(zhuǎn)動(dòng)扭矩較小，高于該轉(zhuǎn)速后，加裝球軸承的凸輪軸轉(zhuǎn)動(dòng)扭矩反而偏大。對(duì)試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行對(duì)比分析，認(rèn)為這樣的結(jié)果與機(jī)油溫度、軸承類(lèi)型以及止推方式無(wú)關(guān)，初步排查后，認(rèn)為這樣的結(jié)果有可能與機(jī)油泄漏量有關(guān)。在油壓P下，高壓機(jī)油會(huì)從第一檔軸徑間隙中噴出，噴出的機(jī)油直接流向球軸承，并從球軸承內(nèi)外滾道之間泄露出去，滾珠在內(nèi)外滾道之間滾動(dòng)，隨著轉(zhuǎn)速的提高，大量的機(jī)油會(huì)成為滾珠滾動(dòng)的阻力，這是導(dǎo)致高轉(zhuǎn)速下球軸承摩擦功反而大于滑動(dòng)軸承摩擦功的主要原因。為驗(yàn)證該猜想的正確性，后續(xù)將設(shè)計(jì)組織相關(guān)試驗(yàn)。

5? 總結(jié)

本文以我司一款1.5T直列4缸發(fā)動(dòng)機(jī)為研究對(duì)象，為探究影響凸輪軸摩擦功的影響因素，設(shè)計(jì)了兩種凸輪軸止推工裝，用帶替代球軸承的止推功能，在此基礎(chǔ)上，利用配氣機(jī)構(gòu)臺(tái)架完成了有無(wú)球軸承狀態(tài)下的凸輪軸轉(zhuǎn)動(dòng)扭矩的對(duì)比試驗(yàn)。由實(shí)驗(yàn)結(jié)果得出以下結(jié)論：

①凸輪軸的摩擦功受機(jī)油粘度的影響，一定程度上，機(jī)油粘度越高，凸輪軸轉(zhuǎn)動(dòng)扭矩隨轉(zhuǎn)速上升的也就越快，同轉(zhuǎn)速下，機(jī)油粘度相應(yīng)的轉(zhuǎn)動(dòng)扭矩也會(huì)比較大;若機(jī)油粘度過(guò)低，有可能會(huì)導(dǎo)致油膜厚度過(guò)小，低速下不利于凸輪軸減磨。

②在本文的試驗(yàn)結(jié)果中，轉(zhuǎn)速在2000rpm以下時(shí)，球軸承轉(zhuǎn)動(dòng)扭矩小于滑動(dòng)軸承，超過(guò)2500rpm以后，滑動(dòng)軸承的轉(zhuǎn)動(dòng)扭矩反而小于滾動(dòng)軸承，即在低轉(zhuǎn)速工況下，安裝球軸承對(duì)凸輪軸減磨擦有一定的效果。

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