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        預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋總體設(shè)計與計算分析——以梧州市西江三橋188m跨為例

        2021-09-01 06:45:54廣州市市政工程設(shè)計研究總院有限公司廣東廣州510060
        安徽建筑 2021年8期
        關(guān)鍵詞:三橋鋼束剛構(gòu)橋

        王 鵬 (廣州市市政工程設(shè)計研究總院有限公司,廣東 廣州 510060)

        1 工程背景

        由于預(yù)應(yīng)力連續(xù)剛構(gòu)橋具有行車舒適、施工方便、跨距較大、造價較低等優(yōu)點,故在我國公路橋梁工程建設(shè)中得到了廣泛的應(yīng)用。近年來,國內(nèi)學(xué)者在連續(xù)剛構(gòu)橋方面進行了較多研究。本文以梧州市西江三橋188m跨連續(xù)剛構(gòu)橋為研究背景,運用Midas Civil軟件建立橋梁有限元計算模型,進行受力與變形分析,以期為同類連續(xù)剛構(gòu)橋梁的跨徑布置設(shè)計提供參考與借鑒。

        梧州市位于廣西東部,與粵港澳一水相連,毗鄰經(jīng)濟發(fā)達的珠江三角洲,背靠大西南廣大地區(qū),是大西南與粵港澳聯(lián)系的重要通道。為滿足梧州市交通出行發(fā)展的需要,使西江兩岸規(guī)劃的城市道路和其他基礎(chǔ)設(shè)施發(fā)揮更大的作用,也為了盡快發(fā)揮西江三橋作為該區(qū)域交通主通道的作用,梧州市政府提出抓緊進行西江三橋的建設(shè)工作。

        2 總體設(shè)計

        西江三橋的建設(shè)是聯(lián)通梧州市南環(huán)快速干線和東環(huán)快速干線的重要工程之一。位于南環(huán)快速干線北側(cè)的長洲壩址進場道路正在籌建,蒼梧區(qū)東側(cè)、南側(cè)道路亦加緊規(guī)劃,洛湛鐵路上馬后,在石良角架設(shè)起公路鐵路兩用大橋與本項目將構(gòu)成順暢的南環(huán)快速干道,將西城、長洲島、蒼梧城區(qū)有機地聯(lián)系起來。對于東環(huán)快速干線,東環(huán)路、云龍大橋和梧信公路連接線已經(jīng)建成,站前快速干道和旺步至蒼梧區(qū)東緣的東環(huán)快速干線將把東環(huán)快速干線連接起來,將河?xùn)|、塘源、高旺、蒼梧、西城、河西、蓮花山等城區(qū)和工業(yè)區(qū)緊密地連接在一起,避免交通過分向城市中心集中,使部分市內(nèi)運輸貨物繞開市中心,減輕市區(qū)交通壓力和對居民生產(chǎn)、生活的干擾。

        西江三橋工程線路由西北延伸至東南,起點始于站前快速路與西江三橋相交的喇叭形立交處的三龍片區(qū),跨越西江汊河道至長洲島區(qū),再跨越西江主河道到達蒼梧區(qū),終點位于207國道交叉處。

        西江三橋工程跨越西江主航道,規(guī)劃為I級航道,通行船舶等級為3000t級。采用單孔單向通航的航道凈寬為168m,凈高為13m。由于橋梁位于水利樞紐下游,船舶通航密度大,橋區(qū)通航條件復(fù)雜,結(jié)合西江主航道河床寬度,設(shè)置三個通航孔,通航孔跨徑為188m。

        針對上述橋梁跨徑,傳統(tǒng)的懸索橋適用的跨徑較大,本項目不適合;目前流行的自錨式懸索橋由于施工工序繁雜、造價高,100多米也不是其經(jīng)濟跨徑。因此,本項目橋梁方案設(shè)計除了懸索橋外可供選擇的橋型主要有連續(xù)剛構(gòu)橋、拱橋、斜拉橋、矮塔斜拉橋等。

        由于本橋位于梧州機場航空限高范圍內(nèi),橋面建筑物高度受到嚴(yán)格限制。所以,本橋不宜采用拱橋或斜拉橋。而連續(xù)剛構(gòu)橋沒有過高的橋上建筑,且具有外觀簡潔、整體協(xié)調(diào)、技術(shù)成熟、施工方便、造價低等優(yōu)點。因此,本橋采用主跨為188m的連續(xù)剛構(gòu)橋,邊跨跨徑為108m,邊中跨比為0.57。主橋跨徑組合為 108+3×188+108=780m,如圖 1所示。

        圖1 橋梁立面布置圖(單位:m)

        根據(jù)道路總體設(shè)計,橋梁橫斷面為雙向四車道,其總寬度為27.5m。橋梁采用分幅設(shè)計,單幅橋?qū)?3.25m,具體為 1.75m(人行道)+2.5m(非機動車道)+8.5m(機動車道)+0.5m(防撞欄),如圖2所示。

        圖2 梁橫斷面圖(單位:cm)

        3 技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)[9-11]

        道路等級:城市快速路;

        設(shè)計車速:60km/h;

        設(shè)計荷載:汽車荷載:城—A級;人群荷載:3.0kN/m;

        橋梁結(jié)構(gòu)設(shè)計基準(zhǔn)期:100年;

        橋梁結(jié)構(gòu)設(shè)計使用年限:100年;

        橋梁設(shè)計安全等級:一級;

        環(huán)境類別:Ⅰ類;

        地震烈度:抗震設(shè)防烈度為6度,地震動峰值加速度為0.05g;

        設(shè)計洪水頻率:1/300;

        通航標(biāo)準(zhǔn):Ⅰ級內(nèi)河航道,航道凈寬:3m×168m,凈高13.0m。

        4 結(jié)構(gòu)設(shè)計

        4.1 主梁結(jié)構(gòu)設(shè)計

        西江三橋主橋(108+3×188+108)m連續(xù)剛構(gòu)橋單幅橋?qū)?3.25m,采用單箱單室箱形斷面,其中底寬7.0m,兩側(cè)翼緣板懸臂長3.125 m。箱梁共劃分為24種梁段,其中0號梁段長度為10m,1~22號梁段為懸臂現(xiàn)澆段,長度為3.0m~5.0m,23號梁段為現(xiàn)澆合攏段,長度為2.0m。箱梁根部梁高為11.0m,跨中及邊跨端部梁高為4.2m。箱梁梁高變化采用1.8次拋物線,變化范圍為懸澆段末端至墩身外側(cè)處。箱梁腹板厚度為50cm~90cm。箱梁頂板厚度為28cm~35cm,底板厚度為 32cm~110cm,底板厚度變化采用1.8次拋物線。箱梁頂板設(shè)置2%的橫坡,橫坡由腹板高度調(diào)整,底板保持水平。其根部箱梁橫斷面如圖3所示,跨中箱梁橫斷面如圖4所示。

        圖3 根部箱梁橫斷面圖(單位:cm)

        圖4 跨中箱梁橫斷面圖(單位:cm)

        4.2 主梁預(yù)應(yīng)力設(shè)計

        箱梁采用三向預(yù)應(yīng)力體系,縱橋向頂板采用17、22股φ15.2高強低松弛鋼絞線,腹板預(yù)應(yīng)力鋼束采用22股φ15.2高強低松弛鋼絞線,底板采用17、19股φ15.2高強低松弛鋼絞線。鋼絞線抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值fpk=1860MPa,張拉控制應(yīng)力 σcon=0.75fpk=1395MPa。頂板鋼束布置以平彎線型為主,錨固端附近采用局部豎彎;腹板鋼束布置在錨固端附近局部采用豎彎;底板鋼束采用平、豎彎結(jié)合布置。

        頂板橫向預(yù)應(yīng)力鋼束采用2股φ15.2高強低松弛鋼絞線,鋼束間距為50cm,鋼絞線抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值fpk=1860MPa,張 拉 控 制 應(yīng) 力 σcon=0.75fpk=1395MPa,均采用交錯單端張拉。

        豎向預(yù)應(yīng)力鋼束布置于腹板,采用二次張拉技術(shù)。采用3股φ15.2高強低松弛鋼絞線,鋼絞線抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值fpk=1860MPa,張 拉 控 制 應(yīng) 力 σcon=0.65fpk=1209MPa,均采用單端張拉。根據(jù)腹板厚度,豎向預(yù)應(yīng)力設(shè)置為一排單根或兩根。

        4.3 主橋橋墩設(shè)計

        主橋橋墩采用雙肢薄壁空心墩,單肢橋墩斷面采用單箱單室斷面,縱橋向?qū)?.0m,對應(yīng)壁厚為0.5m,橫橋向?qū)捙c上部箱梁底寬相同為7.0m,對應(yīng)壁厚為0.9m,其橫斷面如圖5所示。兩肢箱型橋墩之間的凈距為6.0m。

        圖5 單肢橋墩橫斷面圖(單位:cm)

        5 計算分析

        5.1 計算模型

        本橋結(jié)構(gòu)主梁按全預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)設(shè)計,結(jié)合施工方案及其構(gòu)造特征進行結(jié)構(gòu)離散,高樁承臺按等代基礎(chǔ)模擬。計算分析應(yīng)用了Midas/Civil軟件,全橋共劃分為481個單元和502個節(jié)點,其中橋面單元333個。計算模型如圖6所示。

        圖6 全橋計算模型

        5.2 施工階段劃分

        根據(jù)施工總體安排,共劃分有28個施工階段。箱梁懸臂施工階段采用10d為一施工周期,其中張拉預(yù)應(yīng)力時混凝土齡期為5d。具體施工段劃分:

        階段1:完成樁、承臺及墩身及0號塊施工;

        階段2:拆除托架,安裝掛籃;懸臂澆筑1#梁段,張拉1#梁段預(yù)應(yīng)力;同時安排邊墩施工,安放邊墩支座;

        階段3~23:移動掛籃;懸臂澆筑2#~22#梁段,張拉相應(yīng)梁段預(yù)應(yīng)力,支架澆筑邊跨現(xiàn)澆梁段;

        階段24:移動掛籃;調(diào)整邊跨及中跨合龍段標(biāo)高,安裝邊跨及中跨合龍段剛性連接,在合龍段兩端各加平衡重,澆筑邊跨及中跨合龍?zhí)?3#梁段,同時等重卸除平衡重;張拉邊跨及中跨合攏鋼束;

        階段25:施加邊中跨頂推力1000t;

        階段26:安裝邊中跨合龍段剛性連接鎖定,在合龍段兩端各加平衡重,澆筑邊中跨23#梁段,同時等重卸除平衡重;拆除施工吊架;按從長束到短束順序張拉中跨底板預(yù)應(yīng)力;

        階段27:澆筑防撞欄混凝土,完成橋面鋪裝等附屬工程,質(zhì)檢驗收;

        階段28:完成收縮徐變10年。

        5.3 主要計算結(jié)果

        5.3.1 持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算

        在最不利荷載組合下,主梁的正截面彎矩內(nèi)力包絡(luò)如圖7所示。

        圖7 主梁正截面彎矩包絡(luò)圖(單位:kN·m)

        根據(jù)計算,主梁墩頂負(fù)彎矩正截面抗彎承載能力值為-295378.6kN·m,跨中正彎矩正截面抗彎承載能力值為40780.5kN·m。因此,持久狀況主梁的抗彎承載能力極限狀態(tài)滿足規(guī)范要求。

        在最不利荷載組合下,主梁的正截面剪力包絡(luò)如圖8所示。

        圖8 主梁正截面剪力包絡(luò)圖(單位:kN)

        根據(jù)計算,主梁墩頂正截面抗剪承載能力值為7125.2kN。因此,持久狀況主梁的抗剪承載能力極限狀態(tài)滿足規(guī)范要求。

        5.3.2 正常使用極限狀態(tài)下結(jié)構(gòu)抗裂驗算

        正常使用極限狀態(tài)下作用短期效應(yīng)組合主梁正截面上緣應(yīng)力如圖9所示,下緣應(yīng)力如圖10所示。

        圖9 主梁上緣正截面短期效應(yīng)組合應(yīng)力圖(單位:MPa)

        圖10 主梁下緣正截面短期效應(yīng)組合應(yīng)力圖(單位:MPa)

        根據(jù)規(guī)范,按全預(yù)應(yīng)力構(gòu)件設(shè)計的主梁在最不利荷載組合下,作用短期效應(yīng)組合正截面不允許出現(xiàn)拉應(yīng)力。由上下緣應(yīng)力圖可以看出,各截面均沒有出現(xiàn)拉應(yīng)力,滿足規(guī)范要求。

        5.3.3 持久狀況和短暫狀況構(gòu)件的應(yīng)力計算

        持久狀況和短暫狀況作用標(biāo)準(zhǔn)值組合下,主梁正截面法向上緣應(yīng)力如圖11所示,下緣應(yīng)力如圖12所示。

        圖11 主梁上緣正截面標(biāo)準(zhǔn)組合應(yīng)力圖(單位:MPa)

        圖12 主梁下緣正截面標(biāo)準(zhǔn)組合應(yīng)力圖(單位:MPa)

        根據(jù)規(guī)范,在最不利荷載組合下,使用階段作用標(biāo)準(zhǔn)值組合主梁正截面法向壓應(yīng)力不應(yīng)超過0.5f。本橋主梁采用C60混凝土,主梁正截面受壓區(qū)混凝土的最大壓應(yīng)力為18.9MPa,小于限值19.25 MPa,滿足規(guī)范要求。5.3.4活載撓度計算

        在汽車活載作用下,主梁的撓度如圖13所示。

        圖13 主梁汽車活載撓度圖(單位:mm)

        根據(jù)計算,汽車活載最大撓度為40.9mm,未超過規(guī)范規(guī)定的1/600L=313.3mm。說明本橋的剛度足夠大,滿足規(guī)范要求。

        6 結(jié)語

        廣西梧州市西江三橋跨越西江黃金水道,航道等級高,周邊自然環(huán)境條件復(fù)雜,受限制因素多,主橋采用五跨一聯(lián)的雙薄壁墩預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋,其跨徑組合為(108+3×188+108)m,主橋全聯(lián)長度達780m。無論從單跨跨徑,還是從橋梁總長方面來看,在同類型中都屬于較大規(guī)模橋梁。

        本文主要介紹了該橋的總體設(shè)計特點,并采用Midas/Civil軟件進行有限元分析,對計算結(jié)果進行分析整理。結(jié)果表明該橋承載能力、抗裂性能以及橋梁剛度等各項指標(biāo)均滿足規(guī)范要求。該橋的設(shè)計是合理且安全可靠的,可以為今后同類型橋梁的設(shè)計提供參考。

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