孫 敢,黃建清,季國煒,張瑞宏
(1.蘇州農(nóng)業(yè)藥械有限公司,江蘇 蘇州 215129;2.揚(yáng)州大學(xué),江蘇 揚(yáng)州 225127)
噴嘴是清洗噴槍產(chǎn)生水射流的關(guān)鍵部件,其原理是利用噴嘴內(nèi)孔面積的變化使高壓水聚集起來,并轉(zhuǎn)化成動(dòng)能再以高速射流的形式噴出,從而對(duì)物料進(jìn)行擊碎、剝離、沖刷等,使其達(dá)到應(yīng)有的洗消效果[1]。扇形霧噴嘴是清洗噴槍常用的一種噴嘴,具有流量范圍寬、霧角幅度大的特點(diǎn),常用于清洗火車、汽車、飛機(jī)、輪船等設(shè)備。但扇形霧噴嘴結(jié)構(gòu)復(fù)雜于圓孔噴嘴,許多從業(yè)者對(duì)扇形霧噴嘴的選型過程存在困惑。本文旨在對(duì)扇形霧噴嘴選型過程進(jìn)行總結(jié),與大家分享。
壓力液流經(jīng)扇形霧噴嘴碎裂和霧化,包括平面液膜形成與液膜霧化兩個(gè)過程。壓力液流進(jìn)入噴嘴,經(jīng)端部狹長縫隙,受切槽面的擠壓,噴出成平面液膜。平面液膜從噴嘴噴出后,受液體流動(dòng)特性、流動(dòng)邊界和氣液物理性質(zhì)等影響。平面液膜受外界氣體的擾動(dòng)作用形成表面振動(dòng)波,該波波幅逐漸增大而逐漸碎裂成線、帶或環(huán)狀,液體的線、帶或環(huán)受氣體的壓力作用再次霧化成大量細(xì)小的液滴[2]。
蘇州農(nóng)業(yè)藥械有限公司試驗(yàn)研究扇形霧噴嘴的霧化原理:壓力液流進(jìn)入扇形霧噴嘴,從噴嘴端部狹長縫隙中噴出而形成霧幕的過程,可以看成為等壓條件下的孔口出流,液流經(jīng)孔口噴出形成擴(kuò)散射流的同時(shí),還受兩側(cè)切槽的擠壓,向兩邊延展,形成了具有一定厚度的液體薄片,液體薄片又在壓力作用下被分裂破碎,形成具有一定霧角的平面霧粒[3]。
液體經(jīng)過噴嘴噴出的霧滴的大小、速度及分布情況等決定于噴嘴的類型、大小及制造質(zhì)量[4]。不同類型的噴嘴往往有其獨(dú)特的結(jié)構(gòu),扇形霧噴嘴就是如此。按結(jié)構(gòu)不同,扇形霧噴嘴分為兩種:軸向扇形霧噴嘴和導(dǎo)板式扇形霧噴嘴。其中,軸向扇形霧噴嘴為橢圓形截面出口,常用于手持式清洗噴槍;射流沿橢圓形長軸擴(kuò)展,而在橢圓形短軸受限,形成扇面射流。
扇形霧噴嘴內(nèi)部結(jié)構(gòu)主要有噴孔入射直徑、噴孔終端形狀、V 形切槽及出口截面等。其中,出口終端形狀一般為橢球形;一定角度的V 形切槽與橢球形噴孔終端垂直相貫,形成橢圓形出口截面[5]。圖1為扇形霧噴嘴的出口端的內(nèi)部結(jié)構(gòu),圖1 中4 個(gè)幾何參數(shù)決定扇形霧噴嘴的性能。
圖1 扇形霧噴嘴的內(nèi)部結(jié)構(gòu)
上述決定扇形霧噴嘴性能的幾何參數(shù)可引申理解為:噴孔終端形狀、切槽至噴孔中心的距離、切槽角度及出口截面面積等。由圖1 可知,噴孔終端形狀由d 和a2兩參數(shù)決定,正常情況下d<a2,為長橢球面形終端噴嘴,霧量分布趨于均勻型;當(dāng)d=a2時(shí),噴孔終端形狀為球形,噴嘴霧量分布形狀為正態(tài)曲線。噴孔終端形狀決定扇形霧噴嘴霧量分布狀。切槽至噴孔中心的距離對(duì)噴嘴霧量霧角有顯著影響。切槽角度(即2α)是噴嘴產(chǎn)生平面霧的關(guān)鍵,扇形霧角度隨著切槽角度的增加而減?。槐3殖隹诮孛娌蛔?,噴嘴噴霧量隨切槽角度增加而增加。
工程應(yīng)用中,描述射流特征的參數(shù)很多,就連續(xù)水射流而言,人們最關(guān)心主要基本參數(shù),它們是射流壓力、射流流量、流速、功率及反沖力等動(dòng)力學(xué)參數(shù)[6]。
清洗噴槍用扇形霧噴嘴出流可認(rèn)為連續(xù)水射流,在噴嘴出口界面內(nèi)外兩點(diǎn)應(yīng)用伯努利方程,忽略兩點(diǎn)間高度差,可得關(guān)系式:
式中:p1、p2—噴嘴內(nèi)外靜壓力;v1、v2—噴嘴內(nèi)外流體平均流速;ρ1、ρ2—噴嘴內(nèi)外液體密度。
在噴嘴出口界面內(nèi)外兩點(diǎn)應(yīng)用連續(xù)性方程,可得關(guān)系式:
表1 水射流水力參數(shù)間的關(guān)系式
上述關(guān)系式中,水射流速度與流量是噴嘴選型的最原始依據(jù),因?yàn)樗淞髑逑粗饕揽可淞鲾y帶的動(dòng)能對(duì)目標(biāo)物造成的沖擊力。在保證沖擊力情況下,扇形霧噴嘴能夠獲得更大的清洗面積,提高清洗效率。
噴嘴流量系數(shù)由噴嘴內(nèi)部結(jié)構(gòu)決定,流量系數(shù)可由伯努利方程根據(jù)噴嘴內(nèi)部結(jié)構(gòu)進(jìn)行計(jì)算[7]。
射流反沖力與射流流量及射流壓力的平方根成正比,即射流流量的變化要比射流壓力變化對(duì)射流反沖力的影響大;或者射流反沖力與噴嘴直徑的二次方及射流壓力成正比,即噴嘴直徑的變化要比射流壓力變化對(duì)反沖力的影響大[8]。工程應(yīng)用中,作業(yè)人員手持清洗噴槍進(jìn)行作業(yè),水射流的反沖力直接由個(gè)人承擔(dān);根據(jù)實(shí)際使用經(jīng)驗(yàn),操作者所能承受的反沖力不應(yīng)大于150 N[9]。噴嘴選型時(shí),應(yīng)充分考慮反沖力,切勿超過作業(yè)員的承受極限。
扇形霧噴嘴的選型應(yīng)根據(jù)清洗設(shè)備選用的容積泵來進(jìn)行。噴嘴配套用于清洗噴槍,歸根結(jié)底是配套用于容積泵,而容積泵是正排量泵,如果沒有旁通,射流流量即為容積泵全流量。為容積泵安裝調(diào)壓卸荷閥,在容積泵安全工作條件下,只要有足夠的驅(qū)動(dòng)力,流量和壓力即可確定下來。隨著泵的流量和額定壓力參數(shù)的確定,與之相匹配的噴嘴出口截面面積也就唯一確定下來[10]。
液流經(jīng)扇形霧噴嘴噴出的霧流可以看成為等壓條件下的孔口出流,其射流出口的投影截面積由下述關(guān)系式表示:
其中,q—射流流量(L/min);μ—噴嘴流量系數(shù);g—重力加速度(m/s2);p—射流壓力(MPa)。
該關(guān)系式可以直接應(yīng)用于扇形霧噴嘴。在扇形霧噴嘴的選型中,只要外部系統(tǒng)參數(shù)已經(jīng)確定,就可以直接計(jì)算出常數(shù)Ap,然后來確定扇形霧噴嘴的幾何參數(shù)。
然而,通過公式計(jì)算出的扇形霧噴嘴出口橢圓的幾何參數(shù)往往有很多位小數(shù),因此需要根據(jù)實(shí)際加工情況進(jìn)行一定的圓整。這時(shí),需要注意的是,圓整后的數(shù)值計(jì)算出的噴嘴出口面積值與原面積值存在誤差,應(yīng)根據(jù)表1 中的公式,充分分析是否可以應(yīng)用于實(shí)際。
關(guān)系式為不僅適用于單噴嘴,也適用于多噴嘴,只要所有噴嘴的面積之和等于上述計(jì)算面積Ap即可。此時(shí),更應(yīng)注意通過上述公式計(jì)算出的幾何參數(shù)值的圓整問題,不應(yīng)使累計(jì)誤差影響噴霧嘴性能。
使用清洗噴槍清洗時(shí),主要依靠水射流攜帶的動(dòng)能對(duì)目標(biāo)物造成的沖擊力。這里的沖擊力應(yīng)理解為射流對(duì)清洗對(duì)象總作用力(即打擊力)和射流對(duì)清洗對(duì)象的平均作用力(打擊壓力或稱軸向動(dòng)壓)兩個(gè)方面的內(nèi)容。
打擊力與靶距(即噴嘴至目標(biāo)的距離)有關(guān),可以用半經(jīng)驗(yàn)公式進(jìn)行估算。公式為Fd=(1.2~1.7)Ft,F(xiàn)t為上述射流反沖力。
打擊壓力隨著射流軸心線沿徑向方向逐漸減小,射流對(duì)目標(biāo)物作用邊緣區(qū)域,通常認(rèn)為打擊壓力為零。
然而,實(shí)際應(yīng)用過程中,許多從業(yè)人員往往只關(guān)注打擊力,一味追求打擊力超過某一設(shè)定值,而忽略了更為關(guān)鍵的打擊壓力。殊不知,選用扇形霧噴嘴進(jìn)行清洗作業(yè)的前提:在相同的打擊壓力下,水射流通過扇形霧噴嘴形成的擴(kuò)散角能形成較大面積的液體覆蓋率。也就是,扇形霧噴嘴打擊力大,清洗效率高,還有一個(gè)前提,即滿足清洗要求的打擊壓力。
從業(yè)者選用扇形霧噴嘴于清洗噴槍,不僅要吃透扇形霧噴嘴的霧化原理,還應(yīng)重點(diǎn)關(guān)注一下幾點(diǎn)內(nèi)容:
(1)充分認(rèn)識(shí)扇形霧噴嘴的內(nèi)部結(jié)構(gòu),并掌握內(nèi)部結(jié)構(gòu)對(duì)噴嘴霧化性能的影響。
(2)理解記憶水射流水力參數(shù)關(guān)系式及扇形霧噴嘴出口截面計(jì)算關(guān)系式,并掌握各參數(shù)之間的關(guān)系。
(3)準(zhǔn)確理解射流對(duì)清洗對(duì)象的作用力,并正確處理打擊力與打擊壓力在噴嘴選用中關(guān)系。