劉東洋， 徐捷， 孫寧， 汪大洋， 熊峰

(1. 南瑞集團(tuán)(國(guó)網(wǎng)電力科學(xué)研究院)有限公司，江蘇 南京 211106；2. 國(guó)網(wǎng)江蘇省電力有限公司信息通信分公司，江蘇 南京 210024)

0 引言

高壓直流(high voltage direct current，HVDC)換相失敗會(huì)引起直流功率跌落，連續(xù)的換相失敗存在引起直流閉鎖的風(fēng)險(xiǎn)，對(duì)交流系統(tǒng)產(chǎn)生巨大的功率沖擊[1—5]。根據(jù)Q/GDW 1404—2015《國(guó)家電網(wǎng)安全穩(wěn)定計(jì)算技術(shù)規(guī)范》，特高壓直流相繼發(fā)生多次因換相失敗引起功率波動(dòng)，若即將導(dǎo)致系統(tǒng)安全穩(wěn)定破壞，可以采取針對(duì)性的穩(wěn)定控制措施。因此，必須對(duì)直流輸電系統(tǒng)的換相失敗狀態(tài)作出及時(shí)準(zhǔn)確的識(shí)別，并采取相應(yīng)的控制措施。

穩(wěn)定控制關(guān)心的是HVDC換相失敗后帶來的功率沖擊，因此，穩(wěn)定控制中把換相失敗后帶來的一次功率沖擊算作一次換相失敗，這與直流控保系統(tǒng)中的換相失敗保護(hù)有所區(qū)別。目前，已有實(shí)際工程應(yīng)用的直流配套穩(wěn)控系統(tǒng)根據(jù)直流控保裝置發(fā)送的HVDC換相失敗信號(hào)，結(jié)合換流變電氣量變化狀態(tài)判斷本站HVDC換相失敗[6—8]。然而，當(dāng)直流控保系統(tǒng)死機(jī)或者與穩(wěn)控裝置通信中斷時(shí)，直流配套穩(wěn)控系統(tǒng)將無法采取針對(duì)性的穩(wěn)控措施。近年來，國(guó)內(nèi)外直流穩(wěn)控系統(tǒng)多次出現(xiàn)由于直流控保系統(tǒng)的缺陷而導(dǎo)致穩(wěn)控系統(tǒng)拒動(dòng)的情況。同時(shí)，根據(jù)Q/GDW 1404—2015《電網(wǎng)安全穩(wěn)定自動(dòng)裝置技術(shù)規(guī)范》中的要求，為保證可信賴性，穩(wěn)控裝置應(yīng)采用獨(dú)立性強(qiáng)的設(shè)計(jì)方案，盡量減少安全穩(wěn)定自動(dòng)裝置與保護(hù)裝置間的依賴。因此，研究基于不依賴直流控保信號(hào)的HVDC換相失敗穩(wěn)控判據(jù)仍有工程現(xiàn)實(shí)意義，也是提高穩(wěn)控系統(tǒng)可靠性的重要途徑。文獻(xiàn)[9—15]詳細(xì)研究了換向失敗的微觀機(jī)理和判斷標(biāo)準(zhǔn)；文獻(xiàn)[16—18]介紹了特高壓直流配套安全穩(wěn)定控制系統(tǒng)的典型設(shè)計(jì)方案、故障判據(jù)以及與直流控保裝置的通信方式；文獻(xiàn)[19—21]介紹了應(yīng)對(duì)多直流同時(shí)換相失敗的安全穩(wěn)定控制措施和緊急控制措施，但是未對(duì)HVDC換相失敗故障的穩(wěn)控識(shí)別判據(jù)進(jìn)行具體研究。

文中介紹了基于直流控保信號(hào)的傳統(tǒng)穩(wěn)控裝置所用換相失敗識(shí)別判據(jù)及其存在的問題，研究了HVDC換相失敗工況下的故障電流特征，利用穩(wěn)控工程上可以直接采集到的換流變網(wǎng)側(cè)電壓電流、閥側(cè)電流以及閥組的直流電流，從穩(wěn)定控制的需求角度出發(fā)，在換相失敗保護(hù)基本原理的基礎(chǔ)上提出了適用于穩(wěn)定控制的換相失敗、連續(xù)換相失敗、多直流同時(shí)換相失敗實(shí)用判據(jù)，并通過了基于實(shí)際控保系統(tǒng)的賓金直流實(shí)時(shí)數(shù)字仿真系統(tǒng)(real time digital system，RTDS)硬件在環(huán)試驗(yàn)驗(yàn)證。

1 HVDC換相失敗后的故障特征及換相失敗識(shí)別原理

1.1 HVDC換相失敗后的故障電流特征

換相失敗是直流輸電系統(tǒng)發(fā)生概率較高的異常運(yùn)行狀態(tài)之一。正常換相時(shí)，各晶閘管順序?qū)?，依次相?0°，每個(gè)晶閘管導(dǎo)通120°，每個(gè)時(shí)刻上下橋臂各有一個(gè)晶閘管同時(shí)導(dǎo)通。閥組出口處的直流電流為閥側(cè)交流電流的包絡(luò)線。在換相失敗時(shí)，該關(guān)斷的閥組繼續(xù)導(dǎo)通，本該導(dǎo)通的閥組未能順利導(dǎo)通，按照原有的觸發(fā)順序會(huì)造成同一橋臂的2個(gè)閥同時(shí)導(dǎo)通，造成短時(shí)的直流側(cè)短路和交流側(cè)開路的形態(tài)，此時(shí)直流電流增大，閥側(cè)交流電流減小。圖1和圖2分別為交流系統(tǒng)單相故障、換流閥觸發(fā)脈沖丟失引發(fā)HVDC換相失敗時(shí)的電流特征仿真波形?？梢钥闯?，HVDC換相失敗時(shí)較為明顯的故障特征是直流電流大于閥側(cè)交流電流絕對(duì)值的最大值。

圖1 交流系統(tǒng)單相故障引發(fā)換相失敗時(shí)仿真波形Fig.1 Simulation waveform of commutation failures caused by AC system fault

圖2 觸發(fā)脈沖丟失引發(fā)換相失敗時(shí)電流波形Fig.2 Simulation waveform of commutation failures caused by lossing pulse

1.2 直流控保系統(tǒng)的換相識(shí)別判據(jù)分析

目前直流控保系統(tǒng)所用換相失敗判據(jù)采用的2種技術(shù)方案都是依據(jù)上述故障特征而設(shè)立，需要采集的電氣量包括換流變閥側(cè)Y、D繞組三相電流和換流閥高/低端出口電流，其中極Ⅰ測(cè)量點(diǎn)如圖3所示。

圖3 極I HVDC換相失敗判據(jù)測(cè)點(diǎn)示意Fig.3 Schematic diagram of the measurement point of the pole I DC commutation failure criterion

方案一的換相失敗保護(hù)對(duì)換流變壓器Y繞組和D繞組分別進(jìn)行判斷，利用直流電流大于閥側(cè)三相交流電流絕對(duì)值的最大值構(gòu)成判據(jù)。其Y橋和D橋的換相失敗判據(jù)如式(1)和式(2)所示[22—23]。

(1)

(2)

其中：

IDmax=max(IDCP,IDCN)

(3)

式中：IDCP，IDCN分別為極Ⅰ高端閥組高壓側(cè)與低壓側(cè)出口直流電流；IVD，IVY分別為Y、D橋三相交流電流幅值的最大值；I0為比率差動(dòng)的最小動(dòng)作電流，一般取0.133 p.u.；k1，k2為比例系數(shù)，一般k1取0.1，k2取0.65。

方案二通過Y橋差動(dòng)、D橋差動(dòng)和閥組差動(dòng)共同實(shí)現(xiàn)逆變器換相失敗的判別。其Y橋、D橋和閥組的動(dòng)作判據(jù)如式(4)—式(6)所示。

max(IVY，IVD)-IVY>ISET

(4)

max(IVY，IVD)-IVD>ISET

(5)

max(IDCP，IDNP)-max(IVY，IVD)>ISET

(6)

式中：ISET為動(dòng)作門檻值，一般取0.1 p.u.。

無論是方案一還是方案二，一旦滿足其換相失敗判據(jù)條件中某一橋判斷條件時(shí)，說明該橋發(fā)生了換相失敗。而當(dāng)一個(gè)閥組的單橋發(fā)生換相失敗時(shí)(另一橋未發(fā)生換相失敗)，一般是由直流內(nèi)部故障引起的，需要盡快閉鎖換流器；當(dāng)2個(gè)或多個(gè)六脈動(dòng)橋相繼發(fā)生換相失敗時(shí)，一般是由交流系統(tǒng)故障引起的，保護(hù)邏輯和延時(shí)主要考慮交流系統(tǒng)最長(zhǎng)故障清除時(shí)間以及直流自身設(shè)備的耐受能力。

實(shí)際工程運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)表明，當(dāng)直流控保系統(tǒng)死機(jī)或者與穩(wěn)控裝置通道異常時(shí)，穩(wěn)控裝置將無法動(dòng)作。雖然以上判據(jù)能夠準(zhǔn)確判斷換相失敗的發(fā)生，但是其動(dòng)作邏輯并未考慮交流系統(tǒng)對(duì)連續(xù)換相失敗的承受能力，也不能給出電網(wǎng)安全穩(wěn)定控制領(lǐng)域所關(guān)心的連續(xù)換相失敗持續(xù)時(shí)間、時(shí)間間隔以及功率跌落次數(shù)等重要信息。而穩(wěn)定控制所用故障識(shí)別判據(jù)還需要結(jié)合交流系統(tǒng)的承受能力以及換相失敗次數(shù)等信息進(jìn)一步完善，以保證電網(wǎng)的安全穩(wěn)定運(yùn)行。

2 不依賴控保信號(hào)的HVDC換相失敗識(shí)別判據(jù)

為了避免直流配套穩(wěn)控裝置判別換相失敗故障時(shí)對(duì)直流控保系統(tǒng)的依賴，穩(wěn)定控制所用的換相失敗判據(jù)必須基于電氣量，在上述換相失敗保護(hù)原理的基礎(chǔ)上，結(jié)合交流系統(tǒng)的承受能力實(shí)現(xiàn)對(duì)HVDC換相失敗以及連續(xù)換相失敗的正確識(shí)別。穩(wěn)控裝置需要對(duì)極Ⅰ和極Ⅱ的高低端共4個(gè)閥組分別進(jìn)行換相失敗判斷，可直接采集的信息包括每個(gè)閥組所用電氣量和換流變網(wǎng)側(cè)三相電壓電流。

2.1 換相失敗啟動(dòng)判據(jù)

穩(wěn)控裝置正常運(yùn)行時(shí)需要自動(dòng)判斷換流器的運(yùn)行狀態(tài)，以確定系統(tǒng)的運(yùn)行方式，可通過判斷換流變網(wǎng)側(cè)是否有電流和功率來自動(dòng)識(shí)別換流器的投停狀態(tài)。同時(shí)為了防止檢修期間誤判，可設(shè)置相應(yīng)檢修壓板來閉鎖，具體識(shí)別方法如下。

如果某極換流變檢修壓板投入，則確定換流變?cè)＿\(yùn)；如果某極換流變檢修壓板退出，則滿足以下任一條件時(shí)確定換流變?cè)哆\(yùn)，否則確定換流變?cè)＿\(yùn)：

(1) 至少有兩相電流有效值大于等于投運(yùn)電流定值，且持續(xù)100 ms；

(2) 有功功率大于等于投運(yùn)功率定值，且持續(xù)100 ms。

確定換流變?yōu)檫\(yùn)行狀態(tài)，就可以進(jìn)行換相失敗判斷。啟動(dòng)判據(jù)設(shè)計(jì)應(yīng)滿足：在HVDC輸電系統(tǒng)各種故障情況下能可靠地啟動(dòng)錄波并進(jìn)入故障判斷狀態(tài)，而在正常運(yùn)行時(shí)又不會(huì)頻繁啟動(dòng)。對(duì)于穩(wěn)定控制而言，若HVDC換相失敗后功率損失較小則無需采取控制措施，此時(shí)穩(wěn)控裝置不需要識(shí)別本次換相失??；若換相失敗給交流系統(tǒng)帶來的功率損失較大，則在換流變網(wǎng)側(cè)會(huì)出現(xiàn)電流和功率突變。因此，換相失敗的啟動(dòng)判據(jù)可設(shè)計(jì)為：

(1) 換流變網(wǎng)側(cè)任意一相電流滿足|it-it-T20|≥ΔISET，且持續(xù)5 ms，則滿足電流突變量啟動(dòng)條件。其中，it為當(dāng)前電流瞬時(shí)值；it-T20為一個(gè)工頻周期前電流瞬時(shí)值；ΔISET為電流突變量門檻值。

(2) 換流變當(dāng)前功率滿足|Pt-Pt-T20|≥ΔPSET，且持續(xù)5 ms，則滿足功率突變量啟動(dòng)。其中，Pt為當(dāng)前有功功率；Pt-T20為一個(gè)工頻周期前的有功功率；ΔPSET為功率突變量門檻值。

以上啟動(dòng)判據(jù)為“或”邏輯關(guān)系，滿足其中任一判據(jù)都可使裝置進(jìn)入啟動(dòng)狀態(tài)，啟動(dòng)周期為5 s。

2.2 換相失敗識(shí)別判據(jù)

當(dāng)裝置采集的電氣量滿足投運(yùn)和啟動(dòng)條件后，進(jìn)入換相失敗故障判斷邏輯，首先對(duì)閥組的換相失敗進(jìn)行判斷，如圖4所示。當(dāng)Y橋和D橋的動(dòng)作方程至少有一個(gè)滿足，且閥組事故前200 ms功率大于定值時(shí)，則判定該閥組發(fā)生換相失敗，然后進(jìn)入連續(xù)換相失敗判斷邏輯。

圖4 閥組換相失敗、連續(xù)換相失敗判據(jù)框圖Fig.4 Block diagram of commutation failures and continuous commutation failures criteria for valve terminal

穩(wěn)定控制關(guān)心的是HVDC換相失敗后帶來的功率沖擊，若換相失敗之后交流電網(wǎng)的擾動(dòng)源消失，則直流又能快速恢復(fù)正常換相，直流功率能在200 ms左右恢復(fù)90%；而如果交流電網(wǎng)發(fā)生的是單相永久短路故障，由于重合閘，逆變站交流母線將在較短的時(shí)間內(nèi)發(fā)生2次電壓跌落，導(dǎo)致直流系統(tǒng)出現(xiàn)穩(wěn)定控制所述的“連續(xù)換相失敗”。根據(jù)工程現(xiàn)場(chǎng)數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)結(jié)果，換相失敗結(jié)束后直流恢復(fù)到事前90%的功率需要120～300 ms[24]，因此，可設(shè)定時(shí)間周期T(不超過300 ms)，在T時(shí)間內(nèi)只記作一次換相失敗，相應(yīng)連續(xù)換相失敗計(jì)次原理為：假設(shè)0 時(shí)刻檢測(cè)到換流閥換相失敗，計(jì)數(shù)器計(jì)1；計(jì)數(shù)器記1 后T—2T期間，若檢測(cè)到換相失敗，計(jì)數(shù)器計(jì)2；計(jì)數(shù)器記2 后2T—3T期間，若檢測(cè)到換相失敗，計(jì)數(shù)器計(jì)3；以此類推。如果計(jì)數(shù)器的次數(shù)大于設(shè)定的允許換相失敗次數(shù)門檻值，則穩(wěn)控裝置判斷該閥組連續(xù)換相失敗次數(shù)已達(dá)臨界值。

計(jì)及一條直流的多個(gè)閥組之間的互相轉(zhuǎn)帶功能，在判斷出某閥組換相失敗后，穩(wěn)控裝置需判斷該直流雙極高低端共4個(gè)閥組中處于運(yùn)行狀態(tài)的是否均發(fā)生了換相失敗，只有所有運(yùn)行的閥組同時(shí)發(fā)生換相失敗才是穩(wěn)定控制所需要考慮的HVDC換相失敗。同時(shí)，穩(wěn)控裝置還需要判斷該直流事故前功率滿足穩(wěn)定控制的動(dòng)作條件，滿足動(dòng)作條件則判定為該HVDC換相失敗，并動(dòng)作出口(查策略表采取相應(yīng)的穩(wěn)控措施)。

對(duì)于交流電網(wǎng)的穩(wěn)定性而言，顯然多個(gè)直流同時(shí)換相失敗對(duì)其影響更大，而多直流落點(diǎn)的受端電網(wǎng)發(fā)生交流短路故障時(shí)往往會(huì)造成數(shù)條直流同時(shí)換相失敗，此時(shí)執(zhí)行策略要按照多直流同時(shí)換相失敗來考慮，因此需要對(duì)多直流同時(shí)換相失敗作出正確的判斷。受直流控制系統(tǒng)參數(shù)、通信延時(shí)等影響，雖然各條直流的換相失敗并不是嚴(yán)格的“同步”，但考慮到HVDC換相失敗后的功率恢復(fù)需要120～300 ms，因此，若多個(gè)直流相繼換相失敗，但間隔較短時(shí)，也應(yīng)當(dāng)視作同時(shí)換相失敗。多直流同時(shí)換相失敗判據(jù)如圖5所示，其中Thold為展寬時(shí)間，在判出第一條HVDC換相失敗后，在之后Thold內(nèi)判出其他HVDC換相失敗，則認(rèn)為多直流同時(shí)換相失敗。

圖5 多直流同時(shí)換相失敗判斷邏輯Fig.5 The judgment logic of multi-HVDC communication failure at the same time

3 判據(jù)的RTDS試驗(yàn)驗(yàn)證

為了驗(yàn)證換相失敗識(shí)別判據(jù)的可靠性與準(zhǔn)確性，將文中所提的HVDC換相失敗判據(jù)在穩(wěn)控裝置中進(jìn)行相應(yīng)的軟件設(shè)計(jì)，并針對(duì)性地在四川電科院開展了基于實(shí)際控保系統(tǒng)的賓金直流RTDS硬件在環(huán)試驗(yàn)驗(yàn)證(報(bào)告編號(hào)SEPR105-09-03-DM0001-2019)。

3.1 試驗(yàn)方案

在RTDS平臺(tái)搭建的仿真試驗(yàn)?zāi)Ｐ桶ń涣鞯戎迪到y(tǒng)、換流變壓器、雙12脈動(dòng)閥組、交流濾波器、直流濾波器、平波電抗器、阻波器、中性母線電容器、直流線路、接地極等元件。試驗(yàn)中使用與實(shí)際工程一致的特高壓直流控制保護(hù)系統(tǒng)設(shè)備，被測(cè)穩(wěn)控裝置接入逆變側(cè)的換流變網(wǎng)側(cè)電壓電流、閥側(cè)電流以及閥組的直流電流。RTDS仿真系統(tǒng)通過GTAO 接口卡經(jīng)功率放大器向被測(cè)穩(wěn)控裝置提供上述電氣量信號(hào)，穩(wěn)控裝置進(jìn)行采樣計(jì)算和邏輯判斷之后通過GTDI板卡向RTDS反饋開關(guān)量信號(hào)，從而構(gòu)成閉環(huán)測(cè)試系統(tǒng)。試驗(yàn)平臺(tái)架構(gòu)如圖6所示。

圖6 RTDS試驗(yàn)平臺(tái)架構(gòu)Fig.6 Architecture of RTDS test platform

3.2 試驗(yàn)項(xiàng)目及結(jié)果

試驗(yàn)?zāi)M的賓金特高壓直流輸電系統(tǒng)電壓等級(jí)±800 kV，額定傳輸容量8 000 MW。在特高壓直流定功率、定電流運(yùn)行方式下，模擬各種故障類型，包含逆變側(cè)近區(qū)交流側(cè)故障、逆變側(cè)遠(yuǎn)端交流故障、逆變側(cè)直流內(nèi)部故障、直流線路故障、觸發(fā)脈沖錯(cuò)誤、整流側(cè)直流內(nèi)部故障、整流側(cè)近區(qū)交流故障、整流側(cè)遠(yuǎn)端交流故障及勵(lì)磁空充。上述9項(xiàng)試驗(yàn)共計(jì)65次，在直流控保系統(tǒng)換相失敗保護(hù)動(dòng)作的同時(shí)，被測(cè)穩(wěn)控判據(jù)不僅能正確識(shí)別直流系統(tǒng)的換相失敗發(fā)生，還能根據(jù)定值判斷連續(xù)換相失敗的次數(shù)和持續(xù)時(shí)間。RTDS試驗(yàn)項(xiàng)目及試驗(yàn)結(jié)果如表1所示。

表1 RTDS試驗(yàn)項(xiàng)目及試驗(yàn)結(jié)果Table 1 RTDS test items and test results

在所提判據(jù)能夠正確判別HVDC換相失敗的基礎(chǔ)上，進(jìn)一步針對(duì)逆變側(cè)交流相繼故障和連續(xù)脈沖丟失故障進(jìn)行連續(xù)換相失敗計(jì)次邏輯的驗(yàn)證。RTDS試驗(yàn)結(jié)果證明，所提的判據(jù)在直流發(fā)生換相時(shí)能夠準(zhǔn)確動(dòng)作，并且能夠根據(jù)安全穩(wěn)定控制的需求判斷連續(xù)換相失敗發(fā)生的次數(shù)和時(shí)間間隔。

圖7為模擬交流系統(tǒng)連續(xù)3次單相接地故障的錄波圖，每次故障時(shí)間持續(xù)100 ms，間隔300 ms，引發(fā)直流連續(xù)發(fā)生3次換相失敗。裝置設(shè)定的允許換相失敗次數(shù)定值n設(shè)置為3，展寬計(jì)數(shù)時(shí)間T設(shè)置為200 ms。圖中，UA，UB，UC為換流變網(wǎng)側(cè)母線三相電壓；I_VY為極Ⅰ高端閥組Y橋三相交流電流絕對(duì)值的最大值；I_VD為極Ⅰ高端閥組D橋三相交流電流絕對(duì)值的最大值；I_Dmax為極Ⅰ高端閥組高壓側(cè)和低壓側(cè)直流電流中的最大值；CF為穩(wěn)控裝置給出的極Ⅰ高端閥組換相失敗信號(hào)；CCF為穩(wěn)控裝置判出的高端閥組連續(xù)3(定值整定)次換相失敗出口信號(hào)。可見，無論Y橋還是D橋，閥側(cè)三相交流電流絕對(duì)值的最大值都小于直流電流。

圖7 交流系統(tǒng)單相故障引發(fā)HVDC換相失敗試驗(yàn)波形Fig.7 Test waveforms of commutation failurescaused by AC system fault

圖8模擬極Ⅰ低端閥組Y橋第一個(gè)晶閘管的觸發(fā)脈沖連續(xù)丟失300 ms，引發(fā)直流極Ⅰ低端閥組連續(xù)換相失敗。裝置設(shè)定的允許換相失敗次數(shù)定值n為2，展寬計(jì)數(shù)時(shí)間T設(shè)置為200 ms。

圖8 觸發(fā)脈沖丟失故障引發(fā)HVDC換相失敗試驗(yàn)波形Fig.8 Test waveforms of commutation failurescaused by impulses losing

圖8中，I_VY為極Ⅰ低端閥組Y橋三相交流電流絕對(duì)值的最大值；I_VD為極Ⅰ低端閥組D橋三相交流電流絕對(duì)值的最大值；I_Dmax為極Ⅰ高端閥組高壓側(cè)和低壓側(cè)直流電流中的最大值；CF為穩(wěn)控裝置給出的低端閥組換相失敗出口信號(hào)；CCF為穩(wěn)控裝置判出的低端閥組連續(xù)2次換相失敗出口信號(hào)。

4 結(jié)語

換相失敗作為HVDC最常見的故障之一，有必要利用穩(wěn)控裝置對(duì)其進(jìn)行準(zhǔn)確識(shí)別，而穩(wěn)控裝置的動(dòng)作成敗不能僅僅依賴于直流控保系統(tǒng)。文中在直流控保系統(tǒng)原有換相失敗保護(hù)判據(jù)的基礎(chǔ)上，提出適用于穩(wěn)定控制的HVDC換相失敗、連續(xù)換相失敗及多直流同時(shí)換相失敗實(shí)用判據(jù)。RTDS試驗(yàn)表明：所提的判據(jù)在直流發(fā)生換相時(shí)能夠準(zhǔn)確動(dòng)作，并且能夠根據(jù)安全穩(wěn)定控制的需求判斷連續(xù)換相失敗發(fā)生的次數(shù)和時(shí)間間隔。

原有的換相失敗保護(hù)動(dòng)作邏輯沒有考慮交流系統(tǒng)對(duì)連續(xù)換相失敗的承受能力，也不能直接作為穩(wěn)定控制的HVDC換相失敗識(shí)別判據(jù)。當(dāng)HVDC發(fā)生換相失敗時(shí)，穩(wěn)控裝置需要結(jié)合換相失敗持續(xù)時(shí)間、時(shí)間間隔以及功率跌落次數(shù)等信息，針對(duì)性地采取穩(wěn)定控制措施。