任紅磊， 李鴻亮， 胡寶文，2，3*

(1.河北工程大學(xué)水利水電學(xué)院， 邯鄲 056038; 2.城市地下空間工程北京市重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室， 北京 100083;3.河北省智慧水利重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室， 邯鄲 056038)

巖石是水利工程中重要且結(jié)構(gòu)復(fù)雜的一類(lèi)工程介質(zhì)，節(jié)理和斷層的存在使其呈現(xiàn)出了非連續(xù)性和各向異性。斷續(xù)節(jié)理巖體的強(qiáng)度一直以來(lái)都是巖石力學(xué)界研究的重點(diǎn)，斷續(xù)節(jié)理的幾何特性對(duì)巖體的裂紋擴(kuò)展、貫通模式以及節(jié)理和巖橋的相互作用機(jī)制有著不同程度的影響。在所有模擬節(jié)理巖體破壞的試驗(yàn)中，直剪試驗(yàn)被認(rèn)為是最能模擬巖體真實(shí)受力的方法，這是由于相較于其他試驗(yàn)，直剪試驗(yàn)優(yōu)點(diǎn)在于加載過(guò)程中試樣一般在拉應(yīng)力為最小主應(yīng)力時(shí)破裂，與巖體在自然界中的受力破壞機(jī)制類(lèi)似。

陳國(guó)慶等[1]通過(guò)室內(nèi)直剪試驗(yàn)并結(jié)合聲發(fā)射技術(shù)，揭示了不同法向應(yīng)力狀態(tài)下巖橋長(zhǎng)度不同的斷續(xù)節(jié)理巖體的破壞規(guī)律；Bahaaddini[2]通過(guò)直剪試驗(yàn)及相關(guān)顆粒流模擬著重研究了邊界條件對(duì)含節(jié)理巖石剪切特性的影響；肖建章等[3]通過(guò)實(shí)際工程結(jié)合PFC模擬，分析了不同開(kāi)縫寬度下土石混合料的抗剪強(qiáng)度變化規(guī)律；胡波等[4]通過(guò)理論分析結(jié)合模型試驗(yàn)的方式，探究了共面斷續(xù)節(jié)理的直剪條件下的強(qiáng)度特性；Tian等[5]通過(guò)室內(nèi)試驗(yàn)及數(shù)值模擬探究了一體兩介質(zhì)軟弱膠結(jié)面直剪條件下的剪切特性；劉順桂等[6]通過(guò)直剪試驗(yàn)及PFC2D數(shù)值模擬，總結(jié)出了斷續(xù)節(jié)理受剪貫通的力學(xué)機(jī)制；李曉峰等[7]基于PFC2D和室內(nèi)試驗(yàn)，分析了含節(jié)理巖體在直剪作用下的聲發(fā)射、能量及裂紋發(fā)展特性；Zhai等[8]對(duì)含裂隙的圓柱形巖石試樣進(jìn)行直剪加載，探究了峰值前預(yù)制裂隙剪切滑移失穩(wěn)特性；張帥等[9]基于ABAQUS，揭示了節(jié)理連通率及法向應(yīng)力在直剪試驗(yàn)中對(duì)節(jié)理巖體裂紋發(fā)展規(guī)律的影響；傅萌萌等[10]通過(guò)離散元模型分析了斷續(xù)節(jié)理巖體的擴(kuò)展機(jī)制，實(shí)現(xiàn)了斷續(xù)節(jié)理巖體在不同壓應(yīng)力下的直剪試驗(yàn)?zāi)M；

由上述研究可知，節(jié)理幾何特性對(duì)于節(jié)理巖體的強(qiáng)度特性及破壞特征有著密不可分的關(guān)系。然而從全場(chǎng)應(yīng)變演化及能量演化的規(guī)律去研究含共面斷續(xù)節(jié)理巖體在直剪過(guò)程中的裂紋動(dòng)態(tài)發(fā)育及破壞特征的文獻(xiàn)鮮見(jiàn)?；诖?，采用非接觸全場(chǎng)應(yīng)變測(cè)量技術(shù)，測(cè)量并記錄含共面斷續(xù)節(jié)理試樣在直剪過(guò)程中的應(yīng)變演化，研究節(jié)理連通率、巖橋長(zhǎng)度對(duì)于節(jié)理巖體強(qiáng)度、裂紋動(dòng)態(tài)發(fā)育及最終破壞特征的影響。采用顆粒離散元法，從能量演化角度揭示節(jié)理連通率和試樣破壞失穩(wěn)的關(guān)系。

1 斷續(xù)節(jié)理巖體的直剪試驗(yàn)

1.1 試樣制備及儀器

本次試驗(yàn)通過(guò)配備水泥砂漿制作類(lèi)巖石材料，原材料為PO42.5普通硅酸鹽水泥、粒徑小于1.25 mm的細(xì)砂以及聚羧酸高效減水劑，配合比為水泥∶細(xì)砂∶水∶減水劑=1∶1∶0.35∶0.01。斷續(xù)節(jié)理的制作方法為在水泥砂漿振搗完成40 min后，插入裹著塑料薄膜、厚度為0.5 mm的鋁合金薄片，并在水泥砂漿初凝前拔出。在標(biāo)準(zhǔn)恒溫恒濕養(yǎng)護(hù)箱中，溫度19～21 ℃、濕度95%的條件下養(yǎng)護(hù)28 d。

加載設(shè)備采用中試科研(長(zhǎng)春)儀器有限公司所生產(chǎn)的ZTRS大噸位巖石直剪儀，其軸向最大法向荷載為2 000 kN，水平剪切最大荷載為1 000 kN，測(cè)力分辨率均達(dá)到1/180 000，位移測(cè)量分辨率為0.001 mm，變形測(cè)量分辨率為0.001 mm，加載伺服控制系統(tǒng)采用德國(guó)多力公司生產(chǎn)的EDC控制器。在試樣直剪過(guò)程中，采用非接觸全場(chǎng)應(yīng)變測(cè)量技術(shù)，實(shí)時(shí)記錄測(cè)量試樣觀察面的全場(chǎng)應(yīng)變數(shù)據(jù)。測(cè)量系統(tǒng)采用美國(guó)CSI公司所產(chǎn)的VIC-3D非接觸全場(chǎng)應(yīng)變測(cè)量設(shè)備，其應(yīng)變測(cè)量尺度范圍為5 mm×5 mm～5 m×5 m；系統(tǒng)測(cè)量精度：3D≤50 με，2D≤10 με；測(cè)量范圍：0.005%～2 000%。具體試驗(yàn)布置如圖1所示。

圖1 實(shí)驗(yàn)儀器與布置

1.2 試驗(yàn)設(shè)計(jì)

試驗(yàn)?zāi)康氖翘骄抗?jié)理連通率和巖橋長(zhǎng)度對(duì)巖體的抗剪強(qiáng)度及破壞模式的影響。節(jié)理連通率分別為20%、40%、60%、80%，巖橋長(zhǎng)度分別為5、15、25、35 mm，每組均制備3個(gè)試樣，節(jié)理排布形式如圖2、圖3所示。直剪儀的法向應(yīng)力設(shè)為0.4 MPa(低應(yīng)力)和2.2 MPa(高應(yīng)力)，剪切方向采用負(fù)荷控制的加載方式，加載速率為50 N/S。

圖2 不同連通率的節(jié)理排布形式

圖3 不同巖橋長(zhǎng)度的節(jié)理排布形式

1.3 抗剪強(qiáng)度分析

如圖4(a)所示，當(dāng)法向應(yīng)力σ分別為0.4 MPa及2.2 MPa時(shí)，試樣破壞時(shí)所達(dá)到的平均峰值抗剪強(qiáng)度會(huì)隨著節(jié)理連通率的增加呈現(xiàn)出明顯的下降趨勢(shì)，且同等連通率條件下，高法向應(yīng)力的平均峰值抗剪強(qiáng)度要高于低法向應(yīng)力。而節(jié)理連通率一定時(shí)，巖橋長(zhǎng)度的變化對(duì)峰值剪應(yīng)力的影響則不明顯[圖4(b)]。試件的平均峰值抗剪強(qiáng)度均保持在了相對(duì)穩(wěn)定的狀態(tài)。這說(shuō)明了節(jié)理連通率的增大會(huì)降低試樣的抗剪能力，而當(dāng)節(jié)理連通率一定時(shí)，節(jié)理的位置分布則不會(huì)對(duì)試樣的抗剪強(qiáng)度造成明顯影響。

圖4 試樣峰值抗剪強(qiáng)度與節(jié)理連通率、巖橋長(zhǎng)度

1.4 基于Vic-3D的全場(chǎng)應(yīng)變測(cè)量結(jié)果分析

1.4.1 數(shù)字圖像技術(shù)簡(jiǎn)介

數(shù)字圖像技術(shù)原理是追蹤物體表面加載過(guò)程中的數(shù)字化散斑圖像上的幾何點(diǎn)，以此來(lái)獲取物體表面變形信息。圖5為試樣變形前后的散斑圖，若要對(duì)變形前的散斑圖[圖5(a)]中的P1點(diǎn)進(jìn)行跟蹤，首先取P1點(diǎn)的特征散斑圖集f1，然后用相關(guān)方法針對(duì)變形后的散斑圖[圖5(b)]搜索與之匹配的散斑圖集f2，位于散斑圖集f2中的P2點(diǎn)為P1點(diǎn)變形后的位置，兩點(diǎn)間的坐標(biāo)差為P1點(diǎn)在變形后發(fā)生的位移?？傮w而言，可將噴涂的散斑認(rèn)為是承擔(dān)變形信息的載體(圖6)，對(duì)各個(gè)分區(qū)變形前后的圖像進(jìn)行計(jì)算，即可求得應(yīng)變值[11-12]。

圖5 數(shù)字圖像技術(shù)原理

圖6 直剪試樣的隨機(jī)散斑

1.4.2 全場(chǎng)應(yīng)變結(jié)果分析

節(jié)理巖體在抗剪切過(guò)程中會(huì)表現(xiàn)出明顯的階段性的力學(xué)行為特征。如圖7所示，o—a為壓密階段A，伴隨著試樣本身微裂隙的閉合；a—b為彈性壓縮階段B，節(jié)理面處?kù)o摩擦力高于剪切力，節(jié)理面未發(fā)生相對(duì)錯(cuò)動(dòng)，剪應(yīng)力與剪應(yīng)變呈近線性增長(zhǎng)關(guān)系，抗剪強(qiáng)度可達(dá)峰值抗剪強(qiáng)度的70%～90%；b—c為彈塑性變形階段C，節(jié)理端部產(chǎn)生應(yīng)力集中，應(yīng)力強(qiáng)度因子超過(guò)該巖石材料的斷裂韌度，節(jié)理端部產(chǎn)生初始裂紋，并隨著剪切荷載的增加，裂紋快速發(fā)展貫通，抗剪強(qiáng)度也隨之達(dá)到峰值；c之后為峰后破壞階段D，依靠貫通面間的靜摩擦力保持一定的殘余強(qiáng)度，隨著持續(xù)加載，試樣最終發(fā)生剪切失穩(wěn)。

圖7 試樣直剪加載過(guò)程剪應(yīng)力-應(yīng)變曲線

根據(jù)以上分析，針對(duì)A、B、C、D 4個(gè)力學(xué)階段，選取各階段某一時(shí)刻的非接觸全場(chǎng)應(yīng)變?cè)茍D，以此觀察含節(jié)理試樣在直剪加載下的應(yīng)變演化過(guò)程，探究節(jié)理連通率及排布形式對(duì)試樣全場(chǎng)應(yīng)變的影響。

圖8為節(jié)理連通率20%， 法向應(yīng)力為0.4 MPa時(shí)，各力學(xué)階段的最大主應(yīng)變?cè)茍D。 在壓密階段，節(jié)理右側(cè)端部呈現(xiàn)較高的應(yīng)變集中現(xiàn)象，第一主應(yīng)變表現(xiàn)為張拉應(yīng)變，范圍在0.09%～0.13%；當(dāng)進(jìn)入到彈性階段，節(jié)理右側(cè)端部的應(yīng)變集中現(xiàn)象更為明顯，范圍在0.16%～0.22%，呈現(xiàn)出翼型應(yīng)變集中區(qū)；當(dāng)進(jìn)入彈塑性階段后，節(jié)理右側(cè)端部的翼型應(yīng)變集中區(qū)的張拉主應(yīng)變繼續(xù)增加，范圍在0.22%～0.3%，直至端部材料進(jìn)入塑性破裂狀態(tài)，產(chǎn)生初始的張拉翼型裂紋，此時(shí)節(jié)理左側(cè)端部也出現(xiàn)翼型的張拉應(yīng)變區(qū)；隨著剪切荷載的持續(xù)增加，節(jié)理兩側(cè)端部的翼型張拉裂紋貫通，試樣進(jìn)入破裂階段，最終在剪切荷載的作用下滑移失穩(wěn)。

圖8 法向應(yīng)力0.4 MPa，節(jié)理連通率為20%時(shí)全場(chǎng)應(yīng)變演化過(guò)程

由圖9可知，當(dāng)法向應(yīng)力為2.2 MPa，節(jié)理連通率為20%時(shí)，試樣在各力學(xué)階段所表現(xiàn)出的應(yīng)變演化特征與法向應(yīng)力為0.4 MPa的應(yīng)變演化特征基本一致。這表明翼裂紋的發(fā)育是試樣失穩(wěn)的主因，但在高法向應(yīng)力約束條件下，翼型應(yīng)變集中區(qū)的張拉主應(yīng)值更大，試樣抗剪切變形能力增強(qiáng)。

圖9 法向應(yīng)力2.2 MPa，節(jié)理連通率為20%時(shí)全場(chǎng)應(yīng)變演化過(guò)程

當(dāng)節(jié)理連通率為60%，法向應(yīng)力為0.4 MPa(圖10)時(shí)，可看出節(jié)理端部產(chǎn)生較高的應(yīng)變集中區(qū)，第一主應(yīng)變?nèi)员憩F(xiàn)為張拉應(yīng)變。然而由于巖橋過(guò)短，限制了翼型張拉裂紋的發(fā)展，裂紋主要以節(jié)理之間的剪切貫通裂紋為主，試樣從加載到破壞并未出現(xiàn)大面積的開(kāi)裂區(qū)域。當(dāng)法向應(yīng)力為2.2 MPa(圖11)時(shí)，由應(yīng)變演化特征可知，試樣失穩(wěn)仍是由節(jié)理間的剪切貫通裂紋造成，試樣抗剪切變形能力增強(qiáng)。同時(shí)在部分節(jié)理上方產(chǎn)生張拉裂紋，這是由于較高的法向荷載，導(dǎo)致節(jié)理上方產(chǎn)生較高的張拉應(yīng)變所致。

圖11 法向應(yīng)力2.2 MPa，節(jié)理連通率為60%時(shí)全場(chǎng)應(yīng)變演化過(guò)程

由以上分析可知，節(jié)理連通率影響到節(jié)理端部應(yīng)變分布規(guī)律，進(jìn)而決定試樣的破壞模式。然而巖橋作為連接節(jié)理的一種鎖固段[13]，其長(zhǎng)度對(duì)于含節(jié)理巖體及地質(zhì)結(jié)構(gòu)的破壞特征有重要影響。由圖12可知，當(dāng)巖橋長(zhǎng)度為15 mm且法向應(yīng)力為0.4 MPa時(shí)，巖橋?yàn)閼?yīng)變集中區(qū)，在初始?jí)好茈A段與彈性階段，第一主應(yīng)變表現(xiàn)為張拉應(yīng)變。進(jìn)入彈塑性階段后，巖橋產(chǎn)生初始的張拉裂紋，在剪切荷載的持續(xù)作用下，與相鄰節(jié)理貫通，形成水平裂紋帶。這條裂紋帶形成新節(jié)理，其兩側(cè)端部隨著第一主應(yīng)變——張拉應(yīng)變的增加，形成翼裂紋，最終貫通后，發(fā)生剪切滑移失穩(wěn)。當(dāng)法向應(yīng)力為2.2 MPa時(shí)(圖13)，其應(yīng)變演化特征與低法向應(yīng)力0.4 MPa基本一致，不同之處在于抗剪切變形能力增強(qiáng)。

圖12 法向應(yīng)力0.4 MPa，巖橋長(zhǎng)度為15 mm時(shí)全場(chǎng)應(yīng)變演化過(guò)程

圖13 法向應(yīng)力2.2 MPa，巖橋長(zhǎng)度為15 mm時(shí)全場(chǎng)應(yīng)變演化過(guò)程

試樣左側(cè)翼裂紋發(fā)育更為明顯，除此之外與低法向應(yīng)力的工況基本類(lèi)似。當(dāng)巖橋長(zhǎng)度為35 mm，法向應(yīng)力為0.4 MPa(圖14)時(shí)，右側(cè)節(jié)理左右兩端均起裂，左端向左上方發(fā)展，形成傾角約為45°的貫通翼形裂紋，右側(cè)為剪切裂紋，總的來(lái)說(shuō)，翼裂紋的貫通為試樣的最終破壞模式。而法向應(yīng)力為2.2 MPa(圖15)的試樣，右側(cè)節(jié)理左右兩端均有翼裂紋的發(fā)展，巖橋部位并未出現(xiàn)明顯裂紋。

圖14 法向應(yīng)力0.4 MPa，巖橋長(zhǎng)度為35 mm時(shí)全場(chǎng)應(yīng)變演化過(guò)程

圖15 法向應(yīng)力2.2 MPa，巖橋長(zhǎng)度為35 mm時(shí)全場(chǎng)應(yīng)變演化過(guò)程

總體來(lái)看，節(jié)理連通率的增大會(huì)限制翼裂紋的發(fā)育，破壞幾乎只發(fā)生在受剪平面上。而當(dāng)節(jié)理連通率一定時(shí)，巖橋長(zhǎng)度決定了翼裂紋的發(fā)育情況，巖橋長(zhǎng)度較小時(shí)，翼裂紋在試樣邊側(cè)發(fā)展，反之則在巖橋部位出現(xiàn)。

2 斷續(xù)節(jié)理巖體的數(shù)值試驗(yàn)

2.1 數(shù)值模型的建立

PFC2D(particle flow code in 2 dimensions)用于模擬圓形顆?；蝾w粒簇直剪的相互作用問(wèn)題，從細(xì)觀角度解釋了巖土類(lèi)材料的損傷斷裂機(jī)理，顆粒之間通過(guò)黏結(jié)鍵相互連接。如圖16所示，顆粒間接觸主要有接觸黏結(jié)和平行黏結(jié)兩種方式，接觸黏結(jié)由顆粒接觸而產(chǎn)生，黏結(jié)鍵斷裂，但接觸仍保持，則剛度不會(huì)衰減。而平行黏結(jié)中，顆粒之間黏結(jié)鍵一旦斷裂，應(yīng)力將重新分布，并可能產(chǎn)生連鎖反應(yīng)，致使其他黏結(jié)鍵斷裂，隨著微裂紋不斷擴(kuò)展，貫通，最終表現(xiàn)為宏觀破壞[14]。

圖16 接觸模型

基于以上的分析，又考慮到平行黏結(jié)模型可同時(shí)傳遞顆粒與顆粒之間的力與力矩的特點(diǎn)，在模擬水泥砂漿類(lèi)巖石材料方面有著很大的優(yōu)勢(shì)，因此本文選用平行黏結(jié)模型。Bahaaddini等[15]在顆粒體模型的基礎(chǔ)上添加了光滑節(jié)理模型，通過(guò)改變顆粒周?chē)佑|方式表征節(jié)理的生成過(guò)程，規(guī)避了刪除顆粒生成節(jié)理所產(chǎn)生的“顛簸”效應(yīng)，具體模型生成以及加載方式如圖17所示，其中δ為軸向應(yīng)力，τ為剪切應(yīng)力。

圖17 模型生成及加載

2.2 模型參數(shù)選取

蔣明鏡等[16]系統(tǒng)描述了平行黏結(jié)模型微觀參數(shù)與宏觀力學(xué)參數(shù)的響應(yīng)關(guān)系，探究了與每個(gè)宏觀力學(xué)參數(shù)主相關(guān)的細(xì)觀參數(shù)。楊家琦[17]基于正交試驗(yàn)設(shè)計(jì)與遺傳算法探究了基于花崗巖的宏細(xì)觀參數(shù)之間的反演關(guān)系，但筆者認(rèn)為對(duì)于特定配合比的水泥砂漿材料，這種方法精確度是不夠的。根據(jù)細(xì)觀參數(shù)對(duì)宏觀力學(xué)參數(shù)的影響程度去合理調(diào)試細(xì)觀參數(shù)才是更為準(zhǔn)確的方法。為減少調(diào)試過(guò)程的工作量，使微觀法向接觸剛度與切向接觸剛度比值的影響與膠結(jié)法向剛度和膠結(jié)切向剛度比值相等。通過(guò)試錯(cuò)法調(diào)試的顆粒模型參數(shù)以及光滑節(jié)理模型參數(shù)如表1所示。

表1 細(xì)觀力學(xué)參數(shù)

2.3 峰值剪力的變化規(guī)律

如圖18(a)所示，在不同法向應(yīng)力條件下，試件的峰值剪力會(huì)隨著節(jié)理連通率的增大而減小，且下降速率相差不大。而圖18(b)中，各級(jí)法向應(yīng)力條件下試件的峰值剪力并不會(huì)隨著巖橋長(zhǎng)度的變化而波動(dòng)，這與物理試驗(yàn)所得到的結(jié)論相同。

2.4 能量演化規(guī)律

外部能量輸入及內(nèi)部能量耗散是巖體失穩(wěn)、破裂的根本因素，巖體破壞的本質(zhì)是能量驅(qū)動(dòng)所導(dǎo)致的狀態(tài)失穩(wěn)。因此從能量演化的角度切入，可深入剖析巖體的破壞特征?；陬w粒離散元所提供的能量示蹤功能，可實(shí)現(xiàn)對(duì)巖體破壞過(guò)程的能量監(jiān)測(cè)。所記錄得到的能量包括應(yīng)變能(顆粒體接觸處應(yīng)變能量之和)、pb(parallel bond)黏結(jié)能(顆粒體pb黏結(jié)能量之和)、邊界能(加載墻體對(duì)模型所做功之和)、動(dòng)能(顆粒移動(dòng)或轉(zhuǎn)動(dòng)所具備的能量)及滑動(dòng)能(顆粒間相對(duì)滑動(dòng)產(chǎn)生的能量)。以法向應(yīng)力為0.4 MPa時(shí)的工況為例，闡述節(jié)理連通率變化時(shí)能量演化與巖體破壞之間的關(guān)系，能量演化過(guò)程如圖19所示。

隨著節(jié)理連通率的減小，應(yīng)變能的峰值變大，峰前變化率增高，說(shuō)明試樣完整程度越高，模型積聚的應(yīng)變能量越高，而pb應(yīng)變能與應(yīng)變能變化規(guī)律類(lèi)似。邊界能隨著節(jié)理間距的增大增長(zhǎng)速率逐步提高，即模型破壞時(shí)外界所需做的功提高。這是由于試樣加載過(guò)程中，滑動(dòng)能不斷增加，剪切力作用在節(jié)理面上，節(jié)理連通率越大，承載能力越弱，越容易產(chǎn)生相對(duì)滑移，產(chǎn)生的滑動(dòng)能也就越多。在加載開(kāi)始后的一段時(shí)間之內(nèi)，動(dòng)能變化幾乎為0，只是略有波動(dòng)，但在臨近破壞前數(shù)值突增，這說(shuō)明動(dòng)能的變化是一個(gè)積累的過(guò)程，節(jié)理連通率越小，積累時(shí)間越長(zhǎng)，試樣破壞時(shí)釋放的動(dòng)能越多。

3 結(jié)論

(1)各級(jí)法向應(yīng)力下，節(jié)理連通率的增大使得試樣破壞時(shí)的峰值抗剪強(qiáng)度均呈下降趨勢(shì)，當(dāng)節(jié)理連通率一定時(shí)，巖橋長(zhǎng)度的變化則并不會(huì)引起試樣峰值抗剪強(qiáng)度的明顯變化。

(2)通過(guò)全場(chǎng)應(yīng)變?cè)茍D分析可知，節(jié)理連通率的增加，會(huì)限制翼型應(yīng)變集中區(qū)的形成，進(jìn)而阻斷翼裂紋的發(fā)育，使巖橋傾向于拉剪破壞。巖橋長(zhǎng)度的增加，會(huì)降低相鄰節(jié)理端部應(yīng)變集中區(qū)的交互影響，進(jìn)而促進(jìn)節(jié)理端部翼裂紋的發(fā)育，試樣產(chǎn)生以翼型裂紋貫通的主要破壞特征。

(3)從能量演化角度分析，節(jié)理連通率越小，其能量積聚的周期越長(zhǎng)，應(yīng)變能以及pb應(yīng)變能峰值點(diǎn)越高，滑移能變化更加平緩且降低，試樣破壞時(shí)外界所做功增加，試樣達(dá)到峰值破壞點(diǎn)時(shí)釋放的動(dòng)能也越多。