劉瑞彩，常東旭，郭琦，朱益華，朱煜昆，武明康，毛李帆

(1.海南電網(wǎng)有限責(zé)任公司，?？?70203；2. 直流輸電技術(shù)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室(南方電網(wǎng)科學(xué)研究院)，廣州510663；3. 廣東省 新能源電力系統(tǒng)智能運(yùn)行與控制企業(yè)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，廣州510663；4.中國(guó)南方電網(wǎng)公司電網(wǎng)仿真重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，廣州510663)

0 引言

廣西-廣東交流輸電斷面(以下簡(jiǎn)稱(chēng)“兩廣斷面”)是南方電網(wǎng)主網(wǎng)最為重要的交流輸電斷面，由北通道桂林-賢令山雙回、中通道賀州-羅洞雙回、梧州-臥龍-羅洞+梧州-羅洞雙回以及南通道茂名-蝶嶺雙回共9回500 kV線(xiàn)路構(gòu)成。由于潮流分布不均衡，兩廣斷面長(zhǎng)期壓極限送電，安全穩(wěn)定問(wèn)題突出[1 - 2]。近年來(lái)，隨著廣東電網(wǎng)火電機(jī)組“上大壓小”以及改擴(kuò)建工程的實(shí)施，兩廣斷面近區(qū)的調(diào)順電廠(chǎng)、烏石灣電廠(chǎng)、陽(yáng)西電廠(chǎng)和博賀電廠(chǎng)等陸續(xù)投產(chǎn)并通過(guò)500 kV線(xiàn)路直接接入主網(wǎng)。這些電廠(chǎng)裝機(jī)容量巨大，如陽(yáng)西電廠(chǎng)單機(jī)容量達(dá)到1 240 MW，并網(wǎng)機(jī)組或線(xiàn)路發(fā)生嚴(yán)重故障時(shí)，易導(dǎo)致電廠(chǎng)對(duì)主網(wǎng)失步，需要快速解列以避免影響主網(wǎng)穩(wěn)定；同時(shí)隨著昆柳龍直流、海南聯(lián)網(wǎng)二通道等工程的建設(shè)和投產(chǎn)，都對(duì)兩廣斷面的潮流分布和穩(wěn)定特性產(chǎn)生了較大影響[3 - 4]，對(duì)作為電網(wǎng)最后一道防線(xiàn)的失步解列裝置提出了新的要求。

兩廣斷面各回聯(lián)絡(luò)線(xiàn)雙側(cè)均配置了就地和廣域的失步解列裝置，兩廣斷面近區(qū)的500 kV及220 kV電廠(chǎng)也都配置了失步解列裝置[5 - 8]。一方面，為適應(yīng)網(wǎng)架結(jié)構(gòu)和運(yùn)行方式的變化，需要重新校核失步解列判據(jù)和動(dòng)作邏輯的適應(yīng)性，特別是部分廠(chǎng)家新研發(fā)的裝置或者舊型號(hào)裝置更新?lián)Q代后，沒(méi)有經(jīng)過(guò)嚴(yán)格的動(dòng)態(tài)模擬試驗(yàn)，在某些特殊運(yùn)行方式或故障沖擊下可能存在不正確動(dòng)作的現(xiàn)象，影響系統(tǒng)的安全穩(wěn)定運(yùn)行[9 - 10]；另一方面需要研究?jī)蓮V斷面聯(lián)絡(luò)線(xiàn)與電廠(chǎng)的失步解列裝置協(xié)調(diào)配合的策略，即當(dāng)電廠(chǎng)對(duì)主網(wǎng)失步時(shí)應(yīng)快速解列，避免振蕩中心轉(zhuǎn)移到主網(wǎng)內(nèi)部，引起兩廣斷面解列；同時(shí)若主網(wǎng)發(fā)生失步且振蕩中心落在兩廣斷面上，應(yīng)通過(guò)振蕩周期和區(qū)域繼電器的整定配合避免電廠(chǎng)失步解列裝置誤動(dòng)作，擴(kuò)大事故范圍，影響解列后系統(tǒng)穩(wěn)定的快速恢復(fù)[11 - 12]。

本文從兩廣斷面近區(qū)實(shí)際的失步解列裝置配置出發(fā)，基于RTDS實(shí)時(shí)仿真系統(tǒng)，建立了以博賀電廠(chǎng)近區(qū)網(wǎng)架為基礎(chǔ)的等值系統(tǒng)模型，結(jié)合其等效雙機(jī)系統(tǒng)模型，近似定量計(jì)算了振蕩中心位置和失步最小測(cè)量電壓，以實(shí)現(xiàn)對(duì)失步解列功能邏輯的精確測(cè)試；基于該等值模型模擬可能導(dǎo)致系統(tǒng)失步的典型故障，對(duì)各種型號(hào)的失步解列裝置進(jìn)行遍歷校核，并結(jié)合理論分析，對(duì)仿真試驗(yàn)中發(fā)現(xiàn)的問(wèn)題提出具體的改進(jìn)措施，提高了裝置判據(jù)設(shè)計(jì)的可靠性；之后建立詳細(xì)的全網(wǎng)一次系統(tǒng)模型，研究?jī)蓮V斷面聯(lián)絡(luò)線(xiàn)和近區(qū)電廠(chǎng)失步解列裝置的配合關(guān)系，提出了相應(yīng)的協(xié)調(diào)優(yōu)化建議。本文提出的相關(guān)改進(jìn)措施已在現(xiàn)場(chǎng)實(shí)施。

1 兩廣斷面近區(qū)失步解列裝置配置

兩廣斷面聯(lián)絡(luò)線(xiàn)及近區(qū)電廠(chǎng)配置的失步解列裝置普遍采用了基于Ucosφ和相位角原理的失步判據(jù)。Ucosφ反映線(xiàn)路兩側(cè)功角的變化規(guī)律，可根據(jù)其軌跡逐級(jí)穿越7個(gè)不同區(qū)域判斷失步；相位角原理根據(jù)失步后失步安裝點(diǎn)相角變化的規(guī)律判斷失步；裝置均設(shè)置了區(qū)域繼電器，當(dāng)失步安裝點(diǎn)測(cè)量的最小電壓滿(mǎn)足低電壓定值時(shí)，失步解列動(dòng)作[13]。以上兩種判據(jù)簡(jiǎn)單可靠，定值整定不依賴(lài)于系統(tǒng)運(yùn)行方式和網(wǎng)架結(jié)構(gòu)，因此得到了廣泛應(yīng)用。

兩廣斷面近區(qū)電廠(chǎng)包括中通道的500 kV的富川電廠(chǎng)、博賀電廠(chǎng)和220 kV云浮電廠(chǎng)、云浮C廠(chǎng)和定能電廠(chǎng)等；南通道的500 kV調(diào)順電廠(chǎng)、烏石灣電廠(chǎng)和陽(yáng)西電廠(chǎng)等。上述電廠(chǎng)安裝的失步解列裝置型號(hào)較多，包括Ucosφ原理的RCS- 993、PCS- 993型號(hào)；也包括相位角原理的UFV- 2F及GFWK-F等型號(hào)；失步解列裝置一般動(dòng)作于分輪切除機(jī)組(有部分電廠(chǎng)為解列線(xiàn)路)，低電壓定值一般整定為0.5Un(Un為失步解列裝置安裝點(diǎn)的線(xiàn)路額定電壓)。

兩廣斷面聯(lián)絡(luò)線(xiàn)雙側(cè)大都配置了失步解列裝置，失步解列裝置采用了基于Ucosφ原理的PCS- 993型失步解列子站裝置，具備就地失步解列和遠(yuǎn)方失步解列功能。兩廣斷面在茂名站配置了失步解列控制主站，能夠?qū)蓮V斷面的失步解列裝置進(jìn)行統(tǒng)一管理，實(shí)現(xiàn)廣域失步解列[8]。目前廣域失步解列系統(tǒng)處于試運(yùn)行狀態(tài)，僅就地失步裝置投出口，動(dòng)作于解列聯(lián)絡(luò)線(xiàn)。兩廣斷面聯(lián)絡(luò)線(xiàn)的失步振蕩周期一般整定為2次，低電壓定值整定為0.5Un(羅洞站為0.65Un)。兩廣斷面近區(qū)失步解列裝置配置如圖1所示。

圖1 兩廣斷面近區(qū)失步解列裝置配置示意圖Fig.1 Configuration diagram of out-of-step separation devices near Guangxi-Guangdong section

近年來(lái)，兩廣斷面各廠(chǎng)站的失步解列裝置陸續(xù)更換了新型號(hào)的失步解列裝置，同時(shí)兩廣斷面的穩(wěn)定特性也發(fā)生了較大的變化，需要開(kāi)展詳細(xì)的動(dòng)態(tài)實(shí)時(shí)仿真試驗(yàn)，研究校核失步解列裝置的可靠性以及裝置的協(xié)調(diào)配合策略等。

2 失步解列裝置可靠性校核

以博賀電廠(chǎng)近區(qū)網(wǎng)架結(jié)構(gòu)為基礎(chǔ)，建立起可進(jìn)行簡(jiǎn)單定量分析的等值系統(tǒng)模型，以考察各種型號(hào)失步解列裝置判據(jù)的可靠性。

2.1 等值模型與等效雙機(jī)系統(tǒng)

以博賀電廠(chǎng)接入臥龍變的500 kV網(wǎng)架為基礎(chǔ)，建立等值系統(tǒng)模型如圖2所示。發(fā)電機(jī)額定容量為2×1 000 MW；廣西電網(wǎng)在梧州側(cè)等值為發(fā)電機(jī)，廣東電網(wǎng)在羅洞側(cè)等值為無(wú)窮大電源，臥龍的220 kV網(wǎng)絡(luò)等值為負(fù)荷。通過(guò)圖2設(shè)置的故障點(diǎn)，遍歷校核安裝在電廠(chǎng)出線(xiàn)側(cè)(圖中D1點(diǎn))和系統(tǒng)側(cè)(圖中D2點(diǎn))的失步解列裝置在各種常規(guī)故障及組合故障下的動(dòng)作行為。本次試驗(yàn)將RCS- 993、PCS- 993及GFWK-F等型號(hào)裝置串聯(lián)同步開(kāi)展試驗(yàn)，以準(zhǔn)確比較兩廣斷面近區(qū)電廠(chǎng)各種型號(hào)失步解列裝置動(dòng)作的一致性。電廠(chǎng)各裝置配置了2輪動(dòng)作切機(jī)，失步1輪振蕩次數(shù)Ns1設(shè)置為2次，失步2輪振蕩次數(shù)Ns2設(shè)置為4次，每輪動(dòng)作切1臺(tái)機(jī)；低電壓定值設(shè)置為0.5Un；裝置不判失步方向，即振蕩中心位于失步解列裝置的正反方向均可動(dòng)作。

為了能夠簡(jiǎn)單定量計(jì)算失步振蕩中心和失步安裝點(diǎn)最小電壓，將上述等值系統(tǒng)模型等效為雙機(jī)系統(tǒng)模型，根據(jù)實(shí)際參數(shù)折算的等效阻抗ZM(失步安裝點(diǎn)本側(cè)阻抗，包含發(fā)電機(jī)及變壓器阻抗等)、ZL1、ZL2(2段線(xiàn)路的阻抗)和ZN(系統(tǒng)側(cè)等效阻抗)的標(biāo)幺值如圖2所示。

圖2 等值系統(tǒng)模型Fig.2 Equivalent system model

(1)

(2)

(3)

(4)

通過(guò)圖2所示的等效阻抗，由式(3)和(4)可近似定量計(jì)算可能的開(kāi)機(jī)方式和故障形式導(dǎo)致系統(tǒng)失步時(shí)D1測(cè)量點(diǎn)對(duì)應(yīng)的振蕩中心位置和最小電壓如表1所示。本模型能保證振蕩中心落在電廠(chǎng)或L1、L2線(xiàn)路上，且測(cè)量點(diǎn)最小點(diǎn)電壓均滿(mǎn)足小于0.5Un，可實(shí)現(xiàn)對(duì)失步解列裝置動(dòng)作特性的精確校核。

基于上述試驗(yàn)?zāi)Ｐ停ML1、L2各個(gè)故障點(diǎn)(圖2中的k11、k12、k13、k14、k21、k22、k23、k24)的單相永久故障、相間短路故障以及三相短路故障等單一故障以及L3、L4、L53回線(xiàn)路N-2等組合故障，校核失步解列裝置安裝在D1點(diǎn)(電廠(chǎng)側(cè))和D2點(diǎn)(系統(tǒng)側(cè))的動(dòng)作特性。試驗(yàn)結(jié)果表明：若失步解列裝置安裝在D1點(diǎn)，各型號(hào)裝置均能夠正確判斷電廠(chǎng)對(duì)系統(tǒng)失步，并按照整定的振蕩周期和低電壓定值正確動(dòng)作出口；若失步解列裝置安裝在D2點(diǎn)，由于失步振蕩中心均落在電廠(chǎng)出線(xiàn)上(如表1計(jì)算結(jié)果)，各型號(hào)的裝置均能根據(jù)低電壓定值設(shè)置可靠不動(dòng)作，驗(yàn)證了失步解列裝置區(qū)域繼電器配合的有效性。

表1 振蕩中心和最小電壓的近似定量計(jì)算結(jié)果Tab.1 Approximate quantitative calculation results of oscillation center and minimum voltagep.u.

但在進(jìn)一步開(kāi)展L1、L2單線(xiàn)主保護(hù)拒動(dòng)和L1、L2線(xiàn)路組合故障導(dǎo)致系統(tǒng)失步時(shí)，發(fā)現(xiàn)了部分型號(hào)裝置失步判據(jù)存在缺陷。本文對(duì)試驗(yàn)中發(fā)現(xiàn)的問(wèn)題進(jìn)行了研究，提出了具體的改進(jìn)措施。

2.2 故障過(guò)程中閉鎖失步判據(jù)的可靠性校核

失步解列裝置一般采用零序電壓、電流和故障低電壓等閉鎖判據(jù)來(lái)躲過(guò)近區(qū)故障，其中零序電流和零序電壓閉鎖判據(jù)用于躲過(guò)不對(duì)稱(chēng)故障，低電壓閉鎖判據(jù)用于躲過(guò)三相對(duì)稱(chēng)故障。試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，在線(xiàn)路單相或三相故障保護(hù)切除時(shí)間大于0.5 s時(shí)，部分型號(hào)失步解列裝置不能正確躲過(guò)故障，在故障清除后不滿(mǎn)足振蕩周期定值就會(huì)動(dòng)作出口切機(jī)。

典型仿真算例如下：失步解列安裝點(diǎn)D1，電廠(chǎng)開(kāi)機(jī)2×1 000 MW，L1線(xiàn)k13單相接地故障，由于故障點(diǎn)位于線(xiàn)路保護(hù)死區(qū)，由失靈保護(hù)0.5 s跳開(kāi)L1三相線(xiàn)路；故障后系統(tǒng)失步。試驗(yàn)中發(fā)現(xiàn)某采用相位角原理的失步解列裝置，L2線(xiàn)在故障清除后的第1個(gè)振蕩周期就失步動(dòng)作1輪，而其他失步解列裝置均可正確按整定的振蕩周期定值動(dòng)作在第2個(gè)振蕩周期失步動(dòng)作第1輪，失步解列動(dòng)作錄波如圖3所示。

根據(jù)相位角判據(jù)的原理，裝置相位角通過(guò)θ= arctan(Q/P)計(jì)算得到，按照?qǐng)D4所示將4個(gè)象限劃分為6個(gè)區(qū)[11]，以失步安裝D1點(diǎn)為例，說(shuō)明如下。

振蕩中心在正方向：相位角θ依次穿過(guò)Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ區(qū)，認(rèn)為經(jīng)歷了1個(gè)振蕩周期；

圖3 單相故障保護(hù)拒動(dòng)時(shí)失步解列動(dòng)作錄波Fig.3 Out-of step action waves when single phase fault relay fails to operate

圖4 相位角原理失步軌跡示意圖Fig.4 Out-of-step trajectory diagram of phase angle principle

振蕩中心在反方向：相位角θ依次穿過(guò)Ⅰ、Ⅳ、Ⅴ、Ⅵ區(qū)，認(rèn)為經(jīng)歷了1個(gè)振蕩周期；

振蕩中心在失步安裝點(diǎn)附近：測(cè)量電壓小于20%Un，且相位角θ在Ⅰ區(qū)跳變到Ⅳ區(qū)，再回到Ⅰ區(qū)，作為1個(gè)振蕩周期。

根據(jù)上述原理，故障過(guò)程中，裝置軟件的零序電壓和零序電流延時(shí)(原始設(shè)計(jì)為5 s)閉鎖失步判斷、故障中的角度判別未完全閉鎖；在故障清除的瞬間，由于系統(tǒng)電壓很低(低于20%Un)的門(mén)檻，且相位角在0 °和180 °之間跳變，滿(mǎn)足相位角判據(jù)中振蕩中心落在失步安裝點(diǎn)的特征(滿(mǎn)足低電壓同時(shí)θ在Ⅰ區(qū)和Ⅳ區(qū)跳變)，使得裝置多計(jì)算了1個(gè)振蕩周期，因而比整定周期提前動(dòng)作。

由此，該異常的主要原因在于零序閉鎖判據(jù)失效，誤將故障恢復(fù)過(guò)程計(jì)入失步穿區(qū)計(jì)數(shù)。裝置廠(chǎng)家對(duì)零序及低電壓閉鎖判據(jù)進(jìn)行了修改，在零序閉鎖判據(jù)滿(mǎn)足時(shí)立即閉鎖失步判斷并清除所有失步穿區(qū)標(biāo)志，等到三相電壓平衡時(shí)立即開(kāi)放失步判斷。經(jīng)對(duì)線(xiàn)路單相或三相故障時(shí)主保護(hù)拒動(dòng)且切除延時(shí)大于0.5 s的所有故障形式進(jìn)行了遍歷校核，確認(rèn)了上述修改的有效性。

同時(shí)，根據(jù)本次試驗(yàn)錄波，L2線(xiàn)失步初始階段，振蕩中心首先落在安裝點(diǎn)附近；切除1臺(tái)機(jī)組后，由于ZM阻抗數(shù)值變大，振蕩中心向電廠(chǎng)側(cè)偏移，落在失步安裝點(diǎn)的反方向，驗(yàn)證了由式(3)評(píng)估振蕩中心位置方法的正確性。

2.3 振蕩中心在安裝點(diǎn)附近時(shí)裝置適應(yīng)性校核

當(dāng)振蕩中心落在失步裝置安裝點(diǎn)附近時(shí)，失步解列測(cè)量的電壓較低，基于相位角原理的失步解列裝置通過(guò)功率計(jì)算的相位角不準(zhǔn)確；同時(shí)低電壓閉鎖邏輯可能導(dǎo)致某些相位角分區(qū)失步穿越計(jì)數(shù)被清0，使得裝置對(duì)失步振蕩軌跡刻畫(huà)不準(zhǔn)確。

圖5 N-1.5故障時(shí)失步解列動(dòng)作錄波Fig.5 Out-of step action waves in case of fault N-1.5

為了解決上述問(wèn)題，參考文獻(xiàn)[16 - 17]，根據(jù)三相短路故障和失步振蕩時(shí)失步安裝點(diǎn)測(cè)量的包絡(luò)線(xiàn)電壓最大值Umax和振蕩過(guò)程中有功功率變化量ΔP的不同特征，設(shè)置低電壓閉鎖的解鎖條件如式(5)所示。

(5)

式中：Un為額定電壓；P0為線(xiàn)路失步前有功功率。當(dāng)同時(shí)滿(mǎn)足上述2個(gè)條件時(shí)，重新開(kāi)放相位角計(jì)算和穿區(qū)邏輯的判別。以上判據(jù)可有效區(qū)分三相短路故障產(chǎn)生的低電壓和振蕩中心附近產(chǎn)生的低電壓，達(dá)到三相故障時(shí)可靠閉鎖、失步振蕩時(shí)正常開(kāi)放失步判斷的效果，如圖5中所示的優(yōu)化后的動(dòng)作曲線(xiàn)。

經(jīng)上述修改后，對(duì)L1、L2線(xiàn)路多個(gè)故障點(diǎn)的進(jìn)行交叉組合故障仿真驗(yàn)證，失步解列裝置均能夠正確動(dòng)作，確認(rèn)了上述修改的有效性。

3 兩廣斷面近區(qū)失步解列裝置的協(xié)調(diào)配合

文獻(xiàn)[13 - 15]表明多個(gè)失步解列裝置在安裝點(diǎn)距離較近時(shí)，可能會(huì)同時(shí)檢測(cè)到系統(tǒng)失步振蕩，因此需深入研究?jī)蓮V斷面近區(qū)失步解列裝置的協(xié)調(diào)配合問(wèn)題。

本文基于RTDS系統(tǒng)建立了南方電網(wǎng)2020年典型運(yùn)行方式全網(wǎng)全電磁暫態(tài)模型，2020年新投產(chǎn)的昆柳龍、祿高肇兩回直流分別按昆北雙低閥送廣東2 500 MW、祿勸送肇慶3 000 MW運(yùn)行，其它直流均按額定功率運(yùn)行；牛從直流接入實(shí)際控制保護(hù)裝置，其它直流系統(tǒng)采用全數(shù)字模型，構(gòu)建了南方電網(wǎng)的全景仿真試驗(yàn)系統(tǒng)[18 - 20]。兩廣斷面近區(qū)失步解列裝置按照?qǐng)D1實(shí)際配置，其中配置了實(shí)際失步解列裝置的電廠(chǎng)失步動(dòng)作設(shè)置為2輪，每輪切1臺(tái)機(jī)；部分未配置實(shí)際裝置的220 kV電廠(chǎng)采用失步解列數(shù)字模型[8]，根據(jù)功角是否擺開(kāi)180 °和振蕩周期次數(shù)模擬實(shí)際裝置動(dòng)作解列電廠(chǎng)出線(xiàn)。

3.1 電廠(chǎng)對(duì)主網(wǎng)失步時(shí)裝置動(dòng)作特性

在500 kV博賀、陽(yáng)西、富川、調(diào)順和烏石灣電廠(chǎng)滿(mǎn)發(fā)狀態(tài)下模擬電廠(chǎng)2回出線(xiàn)“N-1.5故障”等組合故障時(shí)，電廠(chǎng)對(duì)主網(wǎng)失步，電廠(chǎng)側(cè)失步解列裝置均能夠正確動(dòng)作，快速切除機(jī)組或解列電廠(chǎng)出線(xiàn)；兩廣斷面失步解列裝置僅啟動(dòng)，沒(méi)有動(dòng)作出口；其他電廠(chǎng)失步解列裝置未啟動(dòng)；電廠(chǎng)解列后，兩廣斷面聯(lián)絡(luò)線(xiàn)的振蕩迅速平息，電廠(chǎng)對(duì)主網(wǎng)失步時(shí)動(dòng)作錄波如圖6所示。

圖6 電廠(chǎng)對(duì)主網(wǎng)失步時(shí)動(dòng)作錄波Fig.6 Action waves when the power plant is out-of-step with the main network

3.2 兩廣斷面失步時(shí)裝置動(dòng)作特性

基于本文設(shè)置的系統(tǒng)運(yùn)行方式，若發(fā)生多回直流交叉跨越故障、兩廣斷面近區(qū)線(xiàn)路或母線(xiàn)三相障主保護(hù)拒動(dòng)時(shí)，可能導(dǎo)致兩廣斷面失步。經(jīng)大量仿真試驗(yàn)結(jié)果表明：

1)若兩廣斷面失步解列系統(tǒng)各通道僅投本地失步解列功能且均整定為2周波解列時(shí)，兩廣斷面各通道解列較慢，位于中通道附近的博賀電廠(chǎng)、定能電廠(chǎng)等電廠(chǎng)滿(mǎn)足失步特征(如圖7中黑實(shí)線(xiàn)所示的電廠(chǎng)出線(xiàn)功角)，上述電廠(chǎng)的失步解列裝置動(dòng)作，擴(kuò)大了事故范圍，影響了系統(tǒng)穩(wěn)定的恢復(fù)；

圖7 兩廣斷面失步時(shí)動(dòng)作錄波Fig.7 Action waves when Guangxi-Guangdong section is out-of-step

2)若兩廣斷面廣域失步解列原則為“投1周期4取2解列[8]”(各通道整定為1周波解列，4個(gè)通道中2個(gè)通道判出失步，則解列所有通道)，則兩廣斷面快速解列，近區(qū)電廠(chǎng)失步解列裝置僅啟動(dòng)、不動(dòng)作；兩廣斷面解列且低頻低壓切負(fù)荷后，廣東電網(wǎng)仍可保持穩(wěn)定運(yùn)行。如圖7所示，廣域失步解列動(dòng)作后系統(tǒng)能快速恢復(fù)穩(wěn)定(監(jiān)視量為從西換流站電壓)，且電廠(chǎng)失步解列裝置能夠可靠不動(dòng)作。

綜上，基于目前的失步解列裝置配置和定值整定，在發(fā)生電廠(chǎng)對(duì)主網(wǎng)失步時(shí)，兩廣斷面近區(qū)失步解列裝置能夠正確配合解列電廠(chǎng)機(jī)組或出線(xiàn)，平息振蕩；在兩廣斷面失步時(shí)，在目前僅投就地失步解列裝置的解列方式下，可能會(huì)導(dǎo)致近區(qū)部分電廠(chǎng)失步解列裝置誤動(dòng)作，不利于解列后系統(tǒng)穩(wěn)定恢復(fù)；而采用目前處于試運(yùn)行狀態(tài)的廣域失步解列系統(tǒng)可有效避免上述問(wèn)題，建議有條件時(shí)盡快將兩廣斷面廣域失步解列系統(tǒng)投入正式運(yùn)行。

4 結(jié)語(yǔ)

本文針對(duì)兩廣斷面近區(qū)網(wǎng)架和失步解列配置，基于RTDS系統(tǒng)建立了等值電網(wǎng)模型和全網(wǎng)詳細(xì)模型，對(duì)兩廣斷面近區(qū)失步解列裝置的解列判據(jù)、閉鎖邏輯和協(xié)調(diào)配合措施進(jìn)行了全面校核。針對(duì)發(fā)現(xiàn)的問(wèn)題，提出了相應(yīng)的改進(jìn)措施和優(yōu)化建議，并在實(shí)際系統(tǒng)中應(yīng)用，保障了南方電網(wǎng)主網(wǎng)的可靠運(yùn)行。本文提出的振蕩中心位置和測(cè)量點(diǎn)最小電壓的近似定量計(jì)算方法，可以為后續(xù)開(kāi)展失步解列裝置的精確動(dòng)態(tài)校核提供參考。