王 猛

(廣東交科檢測有限公司，廣東廣州 510426)

0 引 言

因具有較高承載力,嵌巖樁被廣泛應(yīng)用于橋梁樁基中[1]。但在實際項目中,嵌巖樁試驗較為困難,持力層與樁巖間的相互作用規(guī)律還有待進(jìn)一步研究[2,3]。當(dāng)前,多以半理論半經(jīng)驗的方法計算樁基豎向承載力,但因各地區(qū)所處環(huán)境不同,計算結(jié)果存在較大的偏差[4-6]。其中,最直接有效確定嵌巖樁承載力的方式是基樁的原位測試,故本文將據(jù)此對樁基豎向承載力進(jìn)行研究。

1 工程概況

牛田洋特大橋共分北岸公軌共建段、牛田洋大橋北引橋、牛田洋大橋主橋及牛田洋大橋南引橋26#～44#墩四部分,牛田洋特大橋0#～30#墩直線距離3 908.2 m,其中主橋為公軌兩用鋼桁梁斜拉橋,跨徑布置為(77.5+166.1+468+166.1+77.5) m,設(shè)計時速為100 km/h。主塔基礎(chǔ)為鉆孔灌注樁,樁尖進(jìn)入中風(fēng)化花崗巖。

2 有限元模型分析

2.1 有限元模型

為提高模型模擬現(xiàn)場的準(zhǔn)確性,本文從考慮單樁承載力與邊界約束條件關(guān)系的角度出發(fā),將模型長度和寬度限制在15D內(nèi)。樁長以現(xiàn)場試樁長度為準(zhǔn),以現(xiàn)場地質(zhì)條件設(shè)置模型巖土層,經(jīng)分析,對于單樁承載力而言該種取法對其影響較小,符合設(shè)計要求。以線彈性模型模擬樁身混凝土;按照X、Y方向?qū)δＰ蛶r土層側(cè)面進(jìn)行約束,以固定約束的方式模擬模型底部;單元按照整體形式進(jìn)行劃分,擬定0.2 m作為樁身單元的尺寸,擬定0.7 m作為巖土體單元尺寸,擬定1 m作為樁端底部單元。模型單元以六面體為主。有限元模擬參數(shù)詳見表1和表2。

表1 有限元模擬土層參數(shù)

表2 樁單元和樁端單元模擬參數(shù)

為分析不同因素影響下,嵌巖樁的荷載傳遞情況,本文通過能夠有效模擬巖土和混凝土材料的MIDAS/GTS對其進(jìn)行建模處理,以取得各級荷載下樁基位移及應(yīng)力變化情況。因巖土情況較為復(fù)雜,本文在對試樁進(jìn)行模擬時做出了以下假定:

(1)單樁在作用豎向荷載時主要處于空間軸對稱狀態(tài),以平面軸對稱的方式進(jìn)行分析模擬。

(2)基于工程實際,各個土層的模型在建立時均采用同種計算參數(shù)。

(3)以線彈性模型進(jìn)行樁身混凝土的模擬,以Drucker-Prager模型進(jìn)行基巖和土層的模擬。

2.2 自平衡試樁結(jié)果與有限元分析結(jié)果對比

為確定單樁容許承載力,本文在確定其單樁豎向承載力時主要考慮了樁身材料強度和樁周土的影響。本文隨機(jī)選取了現(xiàn)場2根試樁進(jìn)行建模分析,以通過對比試驗結(jié)果和計算結(jié)果的方式來確定各試樁的容許承載力。樁身豎向容許承載力在基于樁身材料的基礎(chǔ)上進(jìn)行計算時為:

[P]=φ[σc](Ac+mAs)

(1)

式中:As為受力筋截面面積;m為混凝土與鋼筋的強度之比;Ac的為樁身截面混凝土面積;φ為縱向彎曲系數(shù)。

基于樁身HRB500鋼筋及混凝土材料進(jìn)行計算可得,該試樁具有10 000 kN的容許承載力,并須確保其樁頂位移小于40 mm。

(1)自平衡數(shù)值模擬。試驗以1級1 000 kN,共10級的方式進(jìn)行加載,所得各個加載情況下樁基極限承載力如圖1所示。

圖1 自平衡數(shù)值模擬加載分級及位移量圖

在8 000 kN的荷載作用下,荷載箱的數(shù)值模擬結(jié)果為4.3 mm的向上位移以及-9.1 mm的向下位移;實測數(shù)據(jù)表明,現(xiàn)場加載時荷載箱有著4.87 mm的向上位移以及-6.03 mm的向下位移;對比發(fā)現(xiàn),兩種數(shù)據(jù)較為接近。

荷載箱底的位移因自平衡上下樁之間的作用力與反作用力效果,使得樁身在荷載相同時的樁端位移在因樁身壓縮的情況下較小。此外,對比箱底位移和樁頂位移發(fā)現(xiàn),荷載箱頂具有更大的位移。

自平衡數(shù)值模擬等效荷載下試樁樁基位移見表3。

表3 試樁自平衡數(shù)值模擬等效荷載位移表

由表3可知,樁基位移在等效豎向荷載13 115 kN之前表現(xiàn)為線性變化規(guī)律;但當(dāng)荷載大于該值時,其位移的變化則表現(xiàn)出非線性規(guī)律。表明單樁的容許承載力為13 115 kN。

(2) 傳統(tǒng)靜載試驗數(shù)值模擬。模擬結(jié)果如圖2所示。

圖2 試樁荷載位移關(guān)系對比圖

由圖2可知,當(dāng)荷載為8 000 kN時,試樁樁頂有-10.2 mm的位移產(chǎn)生；當(dāng)荷載增加到16 000 kN時其位移增加到-24.7 mm,表明樁頂位移與豎向荷載呈正比例關(guān)系。分析樁身軸力控制,當(dāng)荷載為8 000 kN時,其樁底軸力為491 kN,樁端荷載比為6.0%;樁底軸力在荷載上升到12 000 kN時變化到1 045 kN,有著8.4%的樁端荷載比。結(jié)果表明設(shè)計荷載作用下,樁端僅有較小荷載,即無法充分發(fā)揮樁端承載力。

樁周土層的位移在同一水平面上隨著樁身間距的不斷上升呈現(xiàn)出不斷下降的規(guī)律;樁周巖土層在豎直方向上的位移整體上表現(xiàn)出遞減的規(guī)律,特別是對于中風(fēng)化巖周圍的樁基而言,其樁側(cè)巖層僅具有少量位移值。當(dāng)設(shè)計荷載為8 000 kN時,樁端巖層的位移值為0.66 mm,當(dāng)荷載上升到16 000 kN時,樁端巖層位移仍小于1.55 mm。

在12 000 kN的豎向荷載之前,樁頂有著-15.66 mm的豎向位移值,并且在此前其位移均呈現(xiàn)線性變化,當(dāng)荷載超過12 000 kN之后,其位移曲線布載表現(xiàn)出非線性規(guī)律。取12 000 kN作為單樁的容許承載力。

(3)容許承載力的確定。試樁的容許承載力在基于樁身材料和位移、樁周土的前提下,以數(shù)值模擬和現(xiàn)場試驗的方式進(jìn)行確定。樁基容許承載力可通過計算巖土阻力來確定,本文依據(jù)各項規(guī)范對其進(jìn)行了計算,所得結(jié)果為:按照英國規(guī)范計算得到的巖土阻力為12 266 kN;按照美國規(guī)范所得到的為11 812 kN;法國則為15 141 kN;歐洲則為12 111 kN;依據(jù)我國鐵路規(guī)范計算所得結(jié)果為10 501 kN,公路規(guī)范計算結(jié)果為9 080 kN,建筑規(guī)范計算結(jié)果為12 336 kN。綜上分析確定10 010 kN為其容許承載力。因樁端巖石抗壓強度較高,故將其容許承載力的控制因素確定為樁身材料強度。

從上述計算結(jié)果可看出,相比之下,依據(jù)我國鐵路和公路規(guī)范所得的計算結(jié)果較國外規(guī)范小,兩者有著20%以上的差距,而按照建筑規(guī)范進(jìn)行計算所得到的結(jié)果與國外規(guī)范計算結(jié)果相近,表明建筑規(guī)范與實際較為相符。此外,相比于傳統(tǒng)靜載模擬所得的12 000 kN容許承載力結(jié)果,以MIDAS/GTS有限元分析所得的13 115 kN容許承載力與其僅有9.1%的差距,表明相比之下,按照MIDAS/GTS有限元模型進(jìn)行分析的方法所得到的嵌巖樁承載力較為準(zhǔn)確。

3 嵌巖樁豎向承載理論工程應(yīng)用

嵌巖樁應(yīng)結(jié)合樁身材料強度和位移,以及樁側(cè)巖土阻力等來確定其單樁承載力。將上述試樁所得到的基本規(guī)律應(yīng)用于牛田洋特大橋的嵌巖樁中,樁基巖土參數(shù)見表4。

表4 樁基巖土參數(shù)

橋梁墩基礎(chǔ)均為2.5～3.0 m樁徑的鉆孔灌注樁基礎(chǔ)?；诘刭|(zhì)調(diào)查報告,采用MIDAS/GTS有限元軟件進(jìn)行建模分析。模擬結(jié)果如圖3所示。

圖3 模擬荷載位移關(guān)系曲線圖

由圖3可知,樁頂在7 000 kN的荷載作用下有著-14.25 mm的豎向位移；在7 000 kN的荷載之前,位移呈現(xiàn)線性變化,當(dāng)荷載超出7 000 kN后,位移曲線呈現(xiàn)非線性變化,故將比例界限確定為該點，即樁基的容許承載力通過MIDAS/GTS模擬樁側(cè)巖土阻力所得到的結(jié)果值為7 000 kN。橋梁樁基所采用混凝土等級為C35,箍筋采用HRB 500級,其余鋼筋均采用HRB 400級?；跇渡聿牧嫌嬎闼萌菰S承載力為13 810 kN。

因樁端所處中風(fēng)化花崗巖層的彈性模擬值較高,故以4 000 kN和8 000 kN計算所得的樁身位移較小。

依據(jù)國外規(guī)范和中國規(guī)范對其承載力進(jìn)行計算,結(jié)果表明依據(jù)法國規(guī)范計算得到的承載力最大,其值為7 800 kN。依據(jù)傳統(tǒng)靜載進(jìn)行的MIDAS/GTS有限元模擬分析結(jié)果顯示樁基有著7 000 kN的容許承載力，對比可知依據(jù)經(jīng)驗公式和外國規(guī)范進(jìn)行計算所得到的容許承載力相差較小。為使橋梁具備足夠的安全性以及經(jīng)濟(jì)性,最終將樁基的容許承載力確定為7 000 kN。樁頂在主要荷載組合下有2 290 kN的荷載值,故該樁基設(shè)計滿足要求,并且有著較富余的承載力,在該區(qū)段進(jìn)行樁基設(shè)計時可適當(dāng)降低其嵌入深度,以滿足經(jīng)濟(jì)性要求。

4 結(jié)束語

基于嵌巖樁豎向承載機(jī)制下,本文以樁身材料強度和位移,以及樁側(cè)巖土阻力三種影響因素,對單樁的設(shè)計容許值進(jìn)行分析研究。根據(jù)自平衡模型及試驗結(jié)果的對比可知,在中國的規(guī)范中,地基基礎(chǔ)規(guī)范計算結(jié)果更符合實際受力;采用GST有限元分析模型與傳統(tǒng)靜載模擬所得結(jié)果相近,特別是荷載較小的情況下兩種方法所得到的位移試驗結(jié)果基本重合,表明以MIDAS/GTS有限元模型進(jìn)行嵌巖樁容許承載力計算時能夠取得較準(zhǔn)確的結(jié)果,但為使模擬結(jié)果更具準(zhǔn)確度,需有較為全面的現(xiàn)場巖土參數(shù);當(dāng)樁端所處持力層有較高強度時,應(yīng)以樁身材料強度作為其容許承載力的強度控制值。