崔 嵩 孟亞鵬 張 明

壓縮機(jī)轉(zhuǎn)速與回油率對空調(diào)性能影響的試驗(yàn)研究

崔 嵩 孟亞鵬 張 明

（泛亞汽車技術(shù)中心有限公司 上海 200120）

以焓差法原理為基礎(chǔ)，利用焓差室搭建汽車空調(diào)壓縮機(jī)試驗(yàn)臺架，通過控制系統(tǒng)制冷劑側(cè)、水側(cè)和空氣側(cè)相應(yīng)參數(shù)，對相應(yīng)工況下某型壓縮機(jī)轉(zhuǎn)速及回油率對系統(tǒng)性能的影響進(jìn)行研究。結(jié)果表明：該型壓縮機(jī)在800rpm～1100rpm轉(zhuǎn)速下，回油率為5.5%時即可保證壓縮機(jī)排氣溫度低于90℃，且在此區(qū)間內(nèi)增大壓縮機(jī)轉(zhuǎn)速能夠提高系統(tǒng)制冷量，并能增大系統(tǒng)的制冷效率；回油率對壓縮機(jī)功耗和制冷量均有影響，將回油率由3.5%提升至5.5%可有效降低壓縮機(jī)功耗，不同轉(zhuǎn)速下取得最大制冷量的回油率則有所不同；相同回油率條件下增大壓縮機(jī)轉(zhuǎn)速可以提高系統(tǒng)制冷效率，而在相同轉(zhuǎn)速下系統(tǒng)制冷效率會隨回油率增大呈現(xiàn)先增后減的趨勢。

壓縮機(jī)；轉(zhuǎn)速；回油率；制冷效率；試驗(yàn)研究

0 引言

壓縮機(jī)轉(zhuǎn)速與回油率對壓縮機(jī)自身及整個汽車空調(diào)系統(tǒng)性能具有較大影響。通過搭建具有油循環(huán)回路的壓縮機(jī)試驗(yàn)系統(tǒng)臺架，利用焓差室及環(huán)境箱給予各主要部件環(huán)境參數(shù)，通過充注制冷劑，調(diào)節(jié)膨脹閥等方式調(diào)節(jié)系統(tǒng)參數(shù)，換熱器主要工作部件制冷劑側(cè)相關(guān)參數(shù)可完成對相應(yīng)條件下壓縮機(jī)不同轉(zhuǎn)速及回油率的試驗(yàn)[1-5]。本試驗(yàn)選用定排量斜盤壓縮機(jī)；使用的制冷劑為R134a，排量為133cc；適用的潤滑油為ZXL-100PG潤滑油。對此壓縮機(jī)進(jìn)行試驗(yàn)，基于試驗(yàn)數(shù)據(jù)可有效對壓縮機(jī)轉(zhuǎn)速及回油率對系統(tǒng)性能的綜合影響進(jìn)行評估。

1 試驗(yàn)原理及臺架說明

1.1 焓差試驗(yàn)室試驗(yàn)原理

焓差室通過焓差法實(shí)現(xiàn)對換熱器換熱能力的測量。焓差法是一種測定空調(diào)制冷制熱能力的試驗(yàn)方法，基于能量守恒，當(dāng)空氣流經(jīng)換熱器的時候，空氣側(cè)焓值變化與換熱器內(nèi)制冷劑側(cè)焓值變化相同，且換熱器進(jìn)出風(fēng)兩側(cè)的空氣狀態(tài)均為氣態(tài)，方便進(jìn)行焓值測量[6]。因此，通過在換熱器進(jìn)出風(fēng)側(cè)布置干濕球溫度計(jì)，并控制流經(jīng)換熱器的空氣流量即可算得空氣流經(jīng)換熱器時的換熱量，從而實(shí)現(xiàn)對蒸發(fā)器或冷凝器換熱能力的測量。

1.2 試驗(yàn)臺架說明

壓縮機(jī)性能試驗(yàn)臺架基于空調(diào)系統(tǒng)循環(huán)進(jìn)行搭建，試驗(yàn)系統(tǒng)循環(huán)圖如圖1所示：試驗(yàn)臺架在焓差室中進(jìn)行搭建，系統(tǒng)臺架包括壓縮機(jī)試驗(yàn)臺架，蒸發(fā)器輔助臺架，模擬冷凝器的水冷換熱器輔助臺架，此外包括節(jié)流閥和管路等部件；系統(tǒng)中需要在壓縮機(jī)吸氣和排氣側(cè)布置溫度傳感器和壓力傳感器，在膨脹閥進(jìn)口側(cè)和出口側(cè)布置溫度傳感器和壓力傳感器，以便監(jiān)測系統(tǒng)中制冷劑在制冷循環(huán)中各主要部件進(jìn)出口狀態(tài)點(diǎn)的物性參數(shù)；同時，制冷劑循環(huán)回路和油循環(huán)回路中應(yīng)分別布置質(zhì)量流量計(jì)，系統(tǒng)中還布置有液視鏡以觀察制冷劑是否存在不足。需要特別說明的是：本系統(tǒng)壓縮機(jī)兩側(cè)連接有油循環(huán)回路，通過控制油循環(huán)回路中流量調(diào)節(jié)閥開度實(shí)現(xiàn)調(diào)節(jié)壓縮機(jī)回油率的目的；此外，不同于常規(guī)空調(diào)試驗(yàn)臺架，本系統(tǒng)冷凝器采用水冷式冷凝器以達(dá)到更大的制熱量調(diào)節(jié)范圍從而滿足不同型號及功率的壓縮機(jī)在不同工況下的試驗(yàn)需求[7]。

圖1 壓縮機(jī)試驗(yàn)臺系統(tǒng)循環(huán)示意圖

2 參數(shù)測量及調(diào)節(jié)方法

2.1 主要參數(shù)的測量和計(jì)算

系統(tǒng)運(yùn)行時，大部分參數(shù)通過布置于系統(tǒng)中得傳感器直接測得，此類參數(shù)主要包括：各狀態(tài)點(diǎn)得制冷劑溫度，壓力；制冷劑循環(huán)流量；油循環(huán)流量；空氣干球溫度和濕球溫度等。基于以上傳感器所測參數(shù)，通過相關(guān)計(jì)算，可得如下參數(shù)：

（1）制冷劑各狀態(tài)點(diǎn)焓值：通過該狀態(tài)點(diǎn)制冷劑的溫度和壓力，通過系統(tǒng)中嵌入的程序調(diào)用制冷劑物性參數(shù)表查表獲得。

（2）空氣濕度：通過干濕球溫度計(jì)所測干濕球溫度進(jìn)行空氣-圖查表獲得。

（3）蒸發(fā)器的制熱量計(jì)算：蒸發(fā)器制熱量根據(jù)空氣側(cè)參數(shù)進(jìn)行計(jì)算，蒸發(fā)器進(jìn)出風(fēng)溫度可由指蒸發(fā)器前后的溫度傳感器測得，流經(jīng)蒸發(fā)器的風(fēng)量可通過布置在風(fēng)道內(nèi)的流量傳感器得到?因此，蒸發(fā)器的制冷量可根據(jù)如下公式進(jìn)行計(jì)算[8,9]?

Q=m·（h,out－h） （1）

式中，Q為系統(tǒng)制冷量，m為空氣質(zhì)量流量，h,out為蒸發(fā)器出口空氣焓值，h為蒸發(fā)器進(jìn)口空氣焓值。

（4）壓縮機(jī)功耗及效率計(jì)算：壓縮機(jī)功耗通過壓縮機(jī)電流和電壓進(jìn)行計(jì)算?壓縮機(jī)制冷效率COP（coefficient of performance）可通過如下公式進(jìn)行計(jì)算[10]?

式中，COP為系統(tǒng)制冷COP，W為壓縮機(jī)功耗?

（5）過冷度過熱度計(jì)算：空調(diào)系統(tǒng)中，過熱度是指蒸發(fā)器出口制冷劑溫度與蒸發(fā)器出口處制冷劑壓力下的氣態(tài)飽和溫度的差值，可通過布置于蒸發(fā)器出口處的溫度傳感器和壓力傳感器測得的數(shù)據(jù)計(jì)算得到?過冷度是指冷凝器出口處的制冷劑溫度與冷凝器出口處的制冷劑壓力下的液態(tài)飽和溫度之間的差值?計(jì)算公式如下[11]?

T=T－T(P) （3）

superheated=T－T(P) （4）

式中，T為系統(tǒng)過冷度，T為冷凝器出口制冷劑溫度，T(P)為冷凝器出口制冷劑壓力對應(yīng)飽和溫度?superheated為過熱度， T為蒸發(fā)器出口制冷劑溫度，T(P)為蒸發(fā)器出口制冷劑壓力對應(yīng)的飽和溫度?

2.2 參數(shù)調(diào)節(jié)方法

表1 試驗(yàn)工況參數(shù)及其調(diào)節(jié)方式

試驗(yàn)在給定膨脹閥前制冷劑溫度，壓縮機(jī)吸排氣壓力，壓縮機(jī)吸氣溫度，蒸發(fā)器進(jìn)風(fēng)干濕球溫度的條件下，改變壓縮機(jī)轉(zhuǎn)速和回油率進(jìn)行多組試驗(yàn)。在確定液視鏡無氣泡從而保證制冷劑充足的前提下，試驗(yàn)工況各參數(shù)及其調(diào)整方式如表1所示。

3 試驗(yàn)結(jié)果分析

對某型空調(diào)壓縮機(jī)按表2所示工況下進(jìn)行試驗(yàn)，其他狀態(tài)參數(shù)相同情況下，取壓縮機(jī)轉(zhuǎn)速為800rpm、900rpm、1000rpm、1100rpm四個轉(zhuǎn)速工況，并在每個轉(zhuǎn)速工況下分別進(jìn)行回油率為1.5%、3.5%、5.5%和7.5%的四組試驗(yàn)，以研究定壓縮機(jī)轉(zhuǎn)速以及回油率對系統(tǒng)性能的綜合影響?各工況參數(shù)中，溫度點(diǎn)測量值與設(shè)定值最大允許偏差為±0.50℃，壓力點(diǎn)測量值與設(shè)定值最大允許偏差為±1.0%。

表2 壓縮機(jī)轉(zhuǎn)速及回油率試驗(yàn)工況條件

上述條件下分別進(jìn)行共16組試驗(yàn)，分別得到各工況下排氣溫度，制冷劑質(zhì)量流量（油分離器將油分離后），系統(tǒng)制冷量，壓縮機(jī)功耗和制冷COP，試驗(yàn)結(jié)果如表3所示。試驗(yàn)過程中系統(tǒng)內(nèi)制冷劑最低溫度在0℃以上，最高溫度100℃以下，此溫度范圍內(nèi)對表3試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行分析可得到壓縮機(jī)轉(zhuǎn)速和回油率對系統(tǒng)和壓縮機(jī)性能的綜合影響。

表3 試驗(yàn)結(jié)果數(shù)據(jù)

續(xù)表3 試驗(yàn)結(jié)果數(shù)據(jù)

3.1 轉(zhuǎn)速及回油率對壓縮機(jī)排氣溫度影響分析

圖2 定轉(zhuǎn)速條件下壓縮機(jī)排氣溫度隨回油率變化曲線

壓縮機(jī)排氣溫度在給定壓縮機(jī)轉(zhuǎn)速條件下隨回油率變化曲線如圖3所示?結(jié)果表明：在上述工況下，對此壓縮機(jī)，低轉(zhuǎn)速將會導(dǎo)致高的排氣溫度，在回油率為1.5%時，與壓縮機(jī)轉(zhuǎn)速為1100rpm的工況相比，壓縮機(jī)轉(zhuǎn)速為800rpm的工況下排氣溫度要高出5.34℃，達(dá)到96.64℃。此時壓縮機(jī)存在過熱的風(fēng)險；回油率對空調(diào)系統(tǒng)性能的影響主要體現(xiàn)在對排氣溫度的降低上，試驗(yàn)溫度條件下，R134a制冷劑與ZXL-100PG潤滑油始終具有良好的相溶性，增大壓縮機(jī)回油率能夠有效增加壓縮機(jī)工作過程中的潤滑油流量，從而有效降低壓縮機(jī)的排氣溫度。以轉(zhuǎn)速為800rpm的工況為例，與回油率為1.5%時相比，回油率為7.5%條件下壓縮機(jī)排氣溫度下降了12.38℃，有效降低了排氣溫度，避免了過熱風(fēng)險；雖然增加回油率可以有效避免壓縮機(jī)因過熱損壞，但是可以發(fā)現(xiàn)，隨回油率不斷增大，其對排氣溫度降低的效果越來越不明顯，且對此壓縮機(jī)，在回油率為5.5%條件下轉(zhuǎn)速為800rpm～1100rpm時排氣溫度均低于90℃，可以避免過熱，繼續(xù)增加回油率會導(dǎo)致存在過設(shè)計(jì)從而增加成本?

3.2 轉(zhuǎn)速及回油率對系統(tǒng)制冷性能影響分析

定回油率條件下系統(tǒng)制冷劑質(zhì)量流量及系統(tǒng)制冷性能隨壓縮機(jī)轉(zhuǎn)速變化曲線如圖4所示，結(jié)果表明：上述工況下，對此壓縮機(jī)，制冷劑質(zhì)量流量和制冷量隨壓縮機(jī)轉(zhuǎn)速變化趨勢接近，可以表明：轉(zhuǎn)速在800rpm～1100rpm范圍內(nèi)，增大壓縮機(jī)轉(zhuǎn)速是增大制冷量最直接的方式，其效果是通過增大制冷劑質(zhì)量流量達(dá)成的；回油率主要通過影響壓縮機(jī)排氣溫度影響制冷劑質(zhì)量流量，在壓縮機(jī)轉(zhuǎn)速為800rpm和900rpm條件下，增大回油率可以提升系統(tǒng)制冷量，將回油率由1.5%增至7.5%，制冷量分別提7.9%和5.6%，而對于壓縮機(jī)轉(zhuǎn)速為1000rpm的工況，回油率為3.5%時系統(tǒng)制冷量大于回油率為5.5%時的制冷量，在轉(zhuǎn)速為1100rpm的工況下，則在回油率為3.5%時具有最大的系統(tǒng)制冷量?

圖3　定回油率條件下制冷劑質(zhì)量流量和系統(tǒng)制冷量隨轉(zhuǎn)速變化曲線

3.3 轉(zhuǎn)速及回油率對壓縮機(jī)功耗影響分析

定回油率條件下壓縮機(jī)功耗隨壓縮機(jī)轉(zhuǎn)速變化曲線如圖5所示，結(jié)果表明：在上述工況下，對此壓縮機(jī)而言，除回油率為3.5%時轉(zhuǎn)速從1000rpm變?yōu)?100rpm的工況外，壓縮機(jī)功耗與轉(zhuǎn)速近似呈正比關(guān)系；在轉(zhuǎn)速為800rpm～1100rpm范圍內(nèi)，相同轉(zhuǎn)速下，回油率為1.5%和回油率為3.5%時壓縮機(jī)功耗接近，回油率為3.5%和回油率為5.5%時壓縮機(jī)功耗接近，但是將回油率由3.5%提升至5.5%，對于除1100rpm的轉(zhuǎn)速外，壓縮機(jī)功耗均有一定程度的下降，在800rpm，900rpm和1000rpm條件下下降比例分別為3.77%，3.9%和3.44%，可以看出：對于壓縮機(jī)節(jié)能而言，選擇5.5%的回油率效果較好?

圖4 定回油率條件下壓縮機(jī)功耗隨轉(zhuǎn)速變化曲線

3.4 轉(zhuǎn)速及回油率對系統(tǒng)制冷COP影響分析

定轉(zhuǎn)速條件下系統(tǒng)制冷COP隨回油率變化的曲線如圖6所示，結(jié)果表明：在上述工況下，對此壓縮機(jī)而言，在轉(zhuǎn)速為800rpm-1100rpm范圍內(nèi)，相同回油率條件下，系統(tǒng)制冷COP隨壓縮機(jī)轉(zhuǎn)速的升高而增大，此時較大的轉(zhuǎn)速能使系統(tǒng)具有更高的效率；在回油率為1.5%，3.5%，5.5%和7.5%條件下，將壓縮機(jī)轉(zhuǎn)速由800rpm提升至1100rpm，系統(tǒng)制冷COP分別提升了18.9%，24.6%，12.2和9.1%；適當(dāng)提高回油率能夠起到增大制冷COP的目的，但是過大的回油率會導(dǎo)致系統(tǒng)COP出現(xiàn)下降，在壓縮機(jī)轉(zhuǎn)速為900rpm和1000rpm時，系統(tǒng)制冷COP在回油率由5.5%增至7.5%時出現(xiàn)下降，在壓縮機(jī)轉(zhuǎn)速為1100rpm時，系統(tǒng)制冷COP在壓縮機(jī)回油率由3.5%增至5.5%時出現(xiàn)下降?

圖5 定轉(zhuǎn)速條件下制冷COP隨回油率變化曲線

4 結(jié)束語

利用基于焓差試驗(yàn)室的試驗(yàn)臺對壓縮機(jī)在不同轉(zhuǎn)速及回油率工況下進(jìn)行了試驗(yàn)，分析了試驗(yàn)中各參數(shù)的調(diào)節(jié)方法及原理，并得出轉(zhuǎn)速及回油率綜合情況下對于系統(tǒng)計(jì)壓縮機(jī)性能的影響，結(jié)論如下：

（1）此壓縮機(jī)在轉(zhuǎn)速800rpm～1100rpm時，增大壓縮機(jī)轉(zhuǎn)速能降低排氣溫度；增大回油率可降低排氣溫度，對此壓縮機(jī)，回油率為5.5%可保證壓縮機(jī)排氣溫度低90℃，無需繼續(xù)增大回油率來避免壓縮機(jī)過熱。

（2）此壓縮機(jī)在轉(zhuǎn)速800rpm～1100rpm范圍內(nèi)制冷劑質(zhì)量流量均與轉(zhuǎn)速存在較好的線性關(guān)系，可通過提升轉(zhuǎn)速起到增大制冷量的目的；回油率也對制冷量有影響，但不同轉(zhuǎn)速下取得最大制冷量時的回油率不相同?

（3）此壓縮機(jī)在轉(zhuǎn)速800rpm～1100rpm范圍內(nèi)壓縮機(jī)功耗與轉(zhuǎn)速存在較好的線性關(guān)系，且將回油率從3.5%提升至5.5%時可以起到一定降低壓縮機(jī)功耗的作用，除1100rpm轉(zhuǎn)速時外能耗下降均在3.5%-4%之間?

（4）此壓縮機(jī)在轉(zhuǎn)速800rpm～1100rpm范圍內(nèi)時制冷COP隨壓縮機(jī)轉(zhuǎn)速增大明顯增大，在回油率為1.5%，3.5%，5.5%和7.5%條件下，將轉(zhuǎn)速由800rpm提升至1100rpm，系統(tǒng)制冷COP分別提升了18.9%，24.6%，12.2和9.1%；適量的回油率可以增大制冷COP，但是過大回油率會導(dǎo)致制冷COP下降，對于不同轉(zhuǎn)速，取得最大制冷COP的回油率不同?

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Experimental Study on Influenceof Compressor Speed and Oil Recycle Content on Air Conditioning System

Cui Song Meng Yapeng Zhang Ming

( Pan Asia Technical Automotive Center Co., Ltd, Shanghai, 200120 )

By setting up vehicle compressor platform in the enthalpy chamber, based on enthalpy difference method and used the satisfied way to control the parameters of air, water and refrigerant, then the influence of compressor speed and oil recycle rate can be experimented and the results can be used to evaluate the performance of compressor. The results show that when compressor speed between 800-1100rpm, 5.5% oil recycle content can make compressor exhaust temperature below 90℃ and increasing compressor speed can increase cooling capacity and cooling coefficient of performance in this range; oil recycle content can influence compressor consumption and system cooling capacity, increasing oil recycle content from 3.5% to 5.5% has advantages to decrease compressor consumption but the oil recycle content when system has the best cooling capacity in different speed is different; increasing compressor speed can increase cooling coefficient of performance and the cooling coefficient of performance will increase first then decrease with oil recycle content increase in the same compressor speed.

Compressor; Speed; Oil Recycle Rate; Coefficient of Performance; Experimental Research

1671-6612（2021）03-328-06

TK05

A

崔 嵩（1994.9-），男，碩士，工程師，E-mail：Song1_Cui@PATAC.com.cn

2020-12-02