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        空氣預(yù)熱器漏風(fēng)對其煙氣出口溫度的影響

        2021-07-21 08:46:30王瑞星
        石油化工設(shè)備 2021年4期
        關(guān)鍵詞:熱端冷端預(yù)熱器

        王瑞星,宋 力,田 瑞

        (1.洛陽明遠(yuǎn)石化技術(shù)有限公司,河南 洛陽 471000;2.內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué) 能源與動力工程學(xué)院,內(nèi)蒙古 呼和浩特 010051)

        加熱爐空氣預(yù)熱器普遍存在漏風(fēng)情況,空氣預(yù)熱器漏風(fēng)對空氣預(yù)熱器煙氣出口溫度及加熱爐熱效率影響較大。通??諝忸A(yù)熱器的泄漏用空氣預(yù)熱器的漏風(fēng)率來表示,但漏風(fēng)率不能定量反映空氣預(yù)熱器漏風(fēng)對空氣預(yù)熱器煙氣出口溫度的影響。目前,沒有非常明確的算法來計(jì)算加熱爐空氣預(yù)熱器漏風(fēng)對其煙氣出口溫度的影響,而準(zhǔn)確反映漏風(fēng)率與空氣預(yù)熱器煙氣出口溫度的關(guān)系有利于指導(dǎo)日??諝忸A(yù)熱器的運(yùn)行、維護(hù)和檢修,也關(guān)系到加熱爐熱效率的準(zhǔn)確計(jì)算和加熱爐機(jī)組的節(jié)能降耗。因此,需要一種計(jì)算簡單有效、所需數(shù)據(jù)較少的方法來定量分析空氣預(yù)熱器漏風(fēng)率變化對空氣預(yù)熱器煙氣出口溫度的影響,研究空氣預(yù)熱器漏風(fēng)對空氣預(yù)熱器煙氣出口溫度的影響并進(jìn)行修正計(jì)算具有重要意義。文中基于能量平衡原理推導(dǎo)出了空氣預(yù)熱器漏風(fēng)對其煙氣出口溫度影響的計(jì)算式,并采用計(jì)算流體動力學(xué)(CFD)方法對空氣預(yù)熱器漏風(fēng)對空氣預(yù)熱器煙氣出口溫度的影響進(jìn)行模擬計(jì)算分析[1-14]。

        1 加熱爐空氣預(yù)熱器結(jié)構(gòu)及漏風(fēng)原因

        典型的加熱爐空氣預(yù)熱器結(jié)構(gòu)示意見圖1。

        圖1 典型加熱爐空氣預(yù)熱器結(jié)構(gòu)示圖

        空氣預(yù)熱器分為高溫段和低溫模塊,高溫段換熱元件采用全焊接結(jié)構(gòu),由4個(gè)高溫模塊組成。高溫段的換熱板片較薄,一般采用自動焊,焊接質(zhì)量難以保證,換熱板片交界處普遍存在漏風(fēng)。低溫模塊為1個(gè)非焊接模塊,換熱元件之間采用螺栓墊片密封。低溫模塊損壞時(shí),非焊接模塊的維修、更換較為方便,但這種結(jié)構(gòu)密封性較差,泄漏較為嚴(yán)重。此外,彎頭箱采用法蘭連接,煙氣側(cè)為負(fù)壓,少量環(huán)境空氣進(jìn)入煙氣側(cè),也會導(dǎo)致空氣預(yù)熱器產(chǎn)生微量泄漏。

        空氣預(yù)熱器漏風(fēng)原因主要有以下幾方面,①設(shè)計(jì)原因。加熱爐空氣預(yù)熱器是由換熱元件組裝而成,換熱元件之間的裝配間隙易造成漏風(fēng)。②制造原因。換熱元件制造加工精度不夠、換熱元件之間的密封材料缺失等造成空氣預(yù)熱器漏風(fēng)。③安裝原因??諝忸A(yù)熱器與加熱爐,以及空氣預(yù)熱器主體與彎頭箱之間一般均采用法蘭連接,法蘭連接容易泄漏。④運(yùn)行維護(hù)原因。加熱爐煙氣中存在SO3,空氣預(yù)熱器壁面溫度較低時(shí),煙氣冷凝液腐蝕換熱元件,造成換熱元件損壞漏風(fēng)。運(yùn)行一段時(shí)間后密封墊片老化變形,鑄鐵換熱元件露點(diǎn)腐蝕穿孔,泄漏加劇。

        2 加熱爐空氣預(yù)熱器漏風(fēng)時(shí)空氣預(yù)熱器煙氣出口溫度計(jì)算方法

        2.1 煙氣側(cè)效率

        ASME PTC 4.3—2017《空氣預(yù)熱器實(shí)驗(yàn)規(guī)程》[15]對空氣預(yù)熱器性能的評價(jià)相對比較全面,包含了空氣預(yù)熱器漏風(fēng)率、煙氣側(cè)效率η,其中煙氣側(cè)效率反映了空氣預(yù)熱器的熱力性能,計(jì)算式如下:

        式中,tg0為進(jìn)入空氣預(yù)熱器的煙氣進(jìn)口溫度 (也為空氣預(yù)熱器實(shí)際參加換熱的煙氣進(jìn)口溫度),tg1為空氣預(yù)熱器煙氣出口溫度,ta0為進(jìn)入空氣預(yù)熱器的空氣進(jìn)口溫度,℃。

        空氣預(yù)熱器漏風(fēng)對空氣預(yù)熱器煙氣側(cè)效率影響較小,假設(shè)空氣預(yù)熱器發(fā)生漏風(fēng)后煙氣側(cè)效率不變,則空氣預(yù)熱器煙氣出口溫度tout為:

        2.2 空氣預(yù)熱器煙氣出口溫度

        2.2.1 熱端漏風(fēng)

        加熱爐空氣預(yù)熱器低溫模塊為交錯(cuò)流形式,其漏風(fēng)分為熱端漏風(fēng)和冷端漏風(fēng)。低溫模塊熱端漏風(fēng)主要是熱端非焊接位置煙氣與空氣交界面處的縫隙漏風(fēng),空氣從該縫隙漏入煙氣側(cè)后,會很快與煙氣均勻混合,空氣從非焊接位置縫隙泄漏的射流距離遠(yuǎn)小于煙氣在空氣預(yù)熱器內(nèi)低溫模塊流動的長度。因此把空氣預(yù)熱器熱端漏風(fēng)看作是熱空氣漏入煙氣側(cè),使空氣預(yù)熱器進(jìn)口煙氣溫度降低,進(jìn)而影響空氣預(yù)熱器的傳熱特性和傳熱效果。從換熱機(jī)理講,可將空氣預(yù)熱器熱端漏風(fēng)看作只是降低進(jìn)口煙氣溫度,并把熱端漏風(fēng)變化對空氣預(yù)熱器煙氣出口溫度的影響歸入到空氣預(yù)熱器進(jìn)口煙氣溫度變化對空氣預(yù)熱器煙氣出口溫度的修正計(jì)算中。對于熱端漏風(fēng),依據(jù)能量平衡原理,有:

        式中,ma1l為單位質(zhì)量燃料下熱端漏風(fēng)總質(zhì)量,mg0(nl)為單位質(zhì)量燃料下煙氣進(jìn)口質(zhì)量,kg/kg;ta1為熱端漏風(fēng)溫度,tg0(nl)為空氣泄漏前低溫模塊煙氣進(jìn)口溫度,℃;cpa1為空氣溫度從ta1到tg0的平均比定壓熱容,cpg0為煙氣溫度從 tg0到 tg0(nl)的平均比定壓熱容,kJ/(kg·℃)。

        結(jié)合式(2)和式(3),假設(shè)空氣預(yù)熱器煙氣側(cè)效率不變,推導(dǎo)得出空氣預(yù)熱器熱端漏風(fēng)的空氣預(yù)熱器煙氣出口溫度為:

        2.2.2 冷端漏風(fēng)

        在空氣預(yù)熱器低溫模塊冷端下端面,空氣從非焊接位置縫隙泄漏的射流距離遠(yuǎn)小于煙氣在空氣預(yù)熱器內(nèi)低溫模塊流動的長度,故低溫模塊冷端的漏風(fēng)直接進(jìn)入空氣預(yù)熱器煙氣出口流出的煙氣中,將空氣預(yù)熱器煙氣出口端的溫度降低。冷端漏風(fēng)的流動路徑并不經(jīng)過空氣預(yù)熱器,沒有參與空氣預(yù)熱器的換熱。對于冷端漏風(fēng),依據(jù)能量平衡原理,有:

        式(5)~式(6)中,ma0l為單位質(zhì)量燃料下冷端空氣泄漏總量,mg1為單位質(zhì)量燃料下空氣預(yù)熱器冷端煙氣量,kg/kg;cpa0為空氣溫度從 ta0到 tout的平均比定壓熱容,cpg1為煙氣從 tout到 toutg1l的平均比定壓熱容,kJ/(kg·℃)。

        3 加熱爐空氣預(yù)熱器漏風(fēng)時(shí)空氣預(yù)熱器煙氣出口溫度計(jì)算實(shí)例

        3.1 計(jì)算式計(jì)算

        空氣預(yù)熱器非焊接低溫模塊的泄漏量較大,故以某空氣預(yù)熱器低溫模塊為例,采用文中計(jì)算式對空氣預(yù)熱器熱、冷端漏風(fēng)對空氣預(yù)熱器煙氣出口溫度的影響進(jìn)行修正計(jì)算??諝忸A(yù)熱器工況條件如下,煙氣組分為體積分?jǐn)?shù)分別是9.48%的CO2、15.52%的 H2O、72.45%的 N2以及 2.55%的 O2,低溫模塊煙氣進(jìn)口溫度200℃,無漏風(fēng)時(shí)煙氣出口溫度130℃,空氣進(jìn)口溫度20℃,空氣出口溫度170℃,進(jìn)入低溫模塊O2體積分?jǐn)?shù)2.5%。選定空氣預(yù)熱器冷端漏風(fēng)分配系數(shù)、熱端漏風(fēng)分配系數(shù)均為0.5。采用文中公式對此工況下實(shí)測漏風(fēng)率對空氣預(yù)熱器煙氣出口溫度的影響進(jìn)行計(jì)算,結(jié)果見表1。

        分析表1可以知道,空氣預(yù)熱器漏風(fēng)后,空氣預(yù)熱器煙氣出口溫度會降低,漏風(fēng)量越大,空氣預(yù)熱器煙氣出口溫度降低得越多。漏風(fēng)后的空氣預(yù)熱器煙氣出口溫度并不是空氣預(yù)熱器實(shí)際煙氣出口溫度,漏風(fēng)后空氣預(yù)熱器煙氣出口溫度較低,但煙氣余熱并沒有被充分利用,而是被泄漏介質(zhì)帶走,單一以空氣預(yù)熱器煙氣出口溫度為條件不能全面衡量空氣預(yù)熱器的性能,應(yīng)該根據(jù)熱平衡進(jìn)行修正。

        表1 不同漏風(fēng)率下空氣預(yù)熱器煙氣出口溫度公式計(jì)算結(jié)果

        空氣預(yù)熱器投用后,隨著密封件老化及換熱元件腐蝕,漏風(fēng)量會逐漸增大。當(dāng)空氣預(yù)熱器發(fā)生露點(diǎn)腐蝕時(shí),空氣預(yù)熱器漏風(fēng)量增大,主要發(fā)生在冷端,此條件下加大冷端風(fēng)量分配系數(shù)即可進(jìn)行空氣預(yù)熱器煙氣出口溫度計(jì)算。

        3.2 CFD模擬計(jì)算

        3.2.1 計(jì)算模型

        選擇與計(jì)算式計(jì)算空氣預(yù)熱器煙氣出口溫度相同的空氣預(yù)熱器為對象,建立三維幾何模型,計(jì)算區(qū)域包括空氣預(yù)器換熱元件、空氣進(jìn)口、空氣出口、煙氣進(jìn)口和煙氣出口(圖2)。由于空氣預(yù)熱器換熱板片較多,整體計(jì)算的計(jì)算量較大,故截取部分換熱元件進(jìn)行CFD換熱模擬計(jì)算。周期邊界條件可以看作是由部分的性質(zhì)來推廣表達(dá)全局的性質(zhì),主要用于數(shù)學(xué)建模和計(jì)算機(jī)仿真中,將具有時(shí)空周期性的物理問題簡化為單元進(jìn)行處理。本算例中,將幾何模型的上、下面設(shè)置為周期性邊界條件,用一個(gè)換熱單元來代表整個(gè)預(yù)熱器模塊??諝膺M(jìn)口為壓力邊界條件,空氣出口為質(zhì)量出口邊界條件,煙氣進(jìn)口為質(zhì)量流量邊界條件,煙氣出口為壓力出口邊界條件。在低溫模塊的熱端及冷端的煙氣和空氣交界面處設(shè)置泄漏縫隙,煙氣側(cè)和空氣側(cè)上存在壓差,壓力較高的空氣通過所述縫隙進(jìn)入壓力較低的煙氣側(cè)。

        圖2 空氣預(yù)熱器漏風(fēng)煙氣出口溫度CFD計(jì)算幾何模型

        3.2.2 空氣預(yù)熱器煙氣出口溫度

        CFD計(jì)算收斂之后,提取有關(guān)計(jì)算結(jié)果,煙氣進(jìn)口的煙氣質(zhì)量流量為0.260 000 26 kg/s,煙氣出口的煙氣質(zhì)量流量為0.276 022 08 kg/s,空氣預(yù)熱器煙氣出口溫度為380.136 95 K。煙氣出口的煙氣質(zhì)量流量增大是因?yàn)榭諝鈴目p隙泄漏進(jìn)入煙氣側(cè),使煙氣量增加,低溫模塊的泄漏率為6.16%。

        將CFD計(jì)算模型空氣預(yù)熱器邊界條件中的參數(shù)代入式(2)~式(6),將泄漏率設(shè)定為 6.16%,計(jì)算得到空氣預(yù)熱器煙氣出口溫度為380.640 1 K,稍高于CFD計(jì)算結(jié)果。這主要是由于空氣出口質(zhì)量流量保持不變 (供加熱爐燃燒的空氣量不變),泄漏的熱空氣流入煙氣中,泄漏空氣吸收的余熱被煙氣帶走,回收能量減少,致使空氣出口溫度降低,而計(jì)算式計(jì)算時(shí)忽略了此問題。

        空氣預(yù)熱器漏風(fēng)時(shí)煙氣出口溫度CFD模擬計(jì)算及計(jì)算式計(jì)算結(jié)果見表2。

        表2 空氣預(yù)熱器漏風(fēng)時(shí)煙氣出口溫度CFD模擬計(jì)算及計(jì)算式計(jì)算結(jié)果 ℃

        3.2.3 溫度分布

        空氣預(yù)熱器有無漏風(fēng)時(shí)空氣側(cè)切面煙氣溫度分布對比見圖3。由圖3可以看出,煙氣溫度在空氣預(yù)熱器端面外緣的變化較大,熱端的溫度變化梯度比冷端的溫度變化梯度大,熱端煙氣和空氣的溫差大于冷端煙氣和空氣的溫差。煙氣側(cè)熱端與空氣進(jìn)口端交叉處的溫度變化梯度最為明顯,此處冷空氣泄漏后直接與煙氣混合,故溫度變化顯著。

        圖3 有無漏風(fēng)時(shí)空氣預(yù)熱器空氣側(cè)切面煙氣溫度分布

        3.2.4 氧質(zhì)量分?jǐn)?shù)分布

        有無漏風(fēng)時(shí)空氣預(yù)熱器空氣側(cè)切面氧質(zhì)量分?jǐn)?shù)分布見圖4。由圖4可知,氧質(zhì)量分?jǐn)?shù)在空氣預(yù)熱器端面外緣的變化較大,熱端的氧質(zhì)量分?jǐn)?shù)變化梯度比冷端的大??諝忸A(yù)熱器熱端漏風(fēng)時(shí),泄漏空氣流動方向與煙氣流動方向相反,混合較快,混合所需距離遠(yuǎn)小于換熱元件的幾何尺寸,可以將空氣預(yù)熱器熱端漏風(fēng)看作只是降低進(jìn)口煙氣溫度,這與前述分析假設(shè)一致??諝忸A(yù)熱器低溫模塊冷端漏風(fēng)的射流方向與煙氣流向一致,但其混合所需距離也遠(yuǎn)小于空氣預(yù)熱器換熱元件的幾何尺寸,實(shí)際測量空氣預(yù)熱器煙氣出口溫度時(shí)二者已經(jīng)混合均勻。

        圖4 有無漏風(fēng)時(shí)空氣預(yù)熱器空氣側(cè)切面氧質(zhì)量分?jǐn)?shù)分布

        4 結(jié)語

        準(zhǔn)確定量分析空氣預(yù)熱器漏風(fēng)率變化對加熱爐空氣預(yù)熱器煙氣出口溫度的影響,對于加熱爐的運(yùn)行、維護(hù)和節(jié)能降耗具有重要意義。基于能量守恒原理,提出了一種空氣預(yù)熱器漏風(fēng)時(shí)空氣預(yù)熱器煙氣出口溫度的修正計(jì)算方法。采用該方法的實(shí)例計(jì)算結(jié)果表明,空氣預(yù)熱器存在漏風(fēng)時(shí)空氣預(yù)熱器煙氣出口溫度會降低,漏風(fēng)量越大,空氣預(yù)熱器煙氣出口溫度降低得越多,漏風(fēng)后的空氣預(yù)熱器煙氣出口溫度并不是實(shí)際空氣預(yù)熱器煙氣出口溫度,是混合一部分空氣后的煙氣溫度,用此溫度進(jìn)行加熱爐爐效率分析并不科學(xué)。采用CFD方法對同一加熱爐空氣預(yù)熱器漏風(fēng)煙氣出口溫度進(jìn)行了模擬計(jì)算分析,模擬結(jié)果與計(jì)算式結(jié)果相近,驗(yàn)證了提出的修正計(jì)算方法的可行性。

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