王建國(guó)，馬 軍，羅世云，陶子豪，左 庭，張智宇

(1.昆明理工大學(xué)國(guó)土資源工程學(xué)院，昆明 650093;2.建筑健康監(jiān)測(cè)與災(zāi)害預(yù)防國(guó)家地方聯(lián)合工程實(shí)驗(yàn)室，合肥230601;3.中國(guó)有色金屬工業(yè)昆明勘察設(shè)計(jì)研究院有限公司，昆明 650051)

云南省玉溪礦業(yè)集團(tuán)大紅山銅礦目前按先采礦柱后采礦房的兩步驟高階段空?qǐng)鏊煤蟪涮罘ú傻V，但是礦柱采場(chǎng)邊界條件較為復(fù)雜，其兩側(cè)均為尾砂膠結(jié)充填體，回采界限受充填體的控制。進(jìn)行二步驟回采時(shí)，爆破擾動(dòng)容易對(duì)充填體產(chǎn)生破壞，導(dǎo)致充填體的片落和垮塌，從而影響采場(chǎng)和充填體穩(wěn)定性。因此，研究爆破動(dòng)荷載作用下膠結(jié)充填體的動(dòng)態(tài)力學(xué)特征，將為爆破參數(shù)優(yōu)化、充填方案選擇以及數(shù)值計(jì)算模型的建立提供理論依據(jù)和參考。

Yang等[1]研究了3種灰砂比對(duì)全尾砂膠結(jié)充填體動(dòng)態(tài)力學(xué)性能的影響；朱鵬瑞等[2]借助SHPB試驗(yàn)技術(shù)，得到分級(jí)尾砂膠結(jié)充填體在不同加載應(yīng)變率條件下的應(yīng)力應(yīng)變曲線，分析了其破壞機(jī)理；楊偉等[3-5]通過(guò)靜態(tài)單軸壓縮試驗(yàn)和SHPB單軸沖擊試驗(yàn)，對(duì)高濃度全尾砂膠結(jié)充填體(HTB)的動(dòng)靜荷載下的力學(xué)性質(zhì)進(jìn)行比較，并針對(duì)高濃度全尾砂膠結(jié)充填體建立了數(shù)據(jù)庫(kù)；Zhang等[6]則研究了層狀充填體在10～80 s-1應(yīng)變速率下的動(dòng)態(tài)力學(xué)特性和失穩(wěn)行為；譚玉葉等[7]采用SHPB裝置對(duì)6組30個(gè)膠結(jié)充填體試件進(jìn)行了單軸單次沖擊及多次循環(huán)沖擊試驗(yàn)，探索了充填體在低速?zèng)_擊下多次循環(huán)沖擊的應(yīng)力應(yīng)變、動(dòng)載強(qiáng)度及變形破壞特征。

可見(jiàn)，目前對(duì)膠結(jié)充填材料在單軸沖擊狀態(tài)下動(dòng)態(tài)力學(xué)性能研究的方法及思路已經(jīng)較為成熟。為了全面掌握大紅山銅礦實(shí)際使用的膠結(jié)充填材料對(duì)爆破荷載的響應(yīng)特征，分析了常規(guī)單軸沖擊試驗(yàn)中加載應(yīng)變率對(duì)膠結(jié)充填體動(dòng)力學(xué)特性的影響。

1 試驗(yàn)設(shè)置

本試驗(yàn)系統(tǒng)中桿件直徑均為80 mm、采用高強(qiáng)度碳鋼材料，入射桿長(zhǎng)度3 m，透射桿長(zhǎng)度2 m，子彈為標(biāo)準(zhǔn)圓柱體，長(zhǎng)1 m。試件按大紅山銅礦井下實(shí)際充填配比參數(shù)制備，以質(zhì)量濃度為72%，水泥含量為180 kg/m3的膠結(jié)充填材料(后文用CTB180代替)為例[8]，選用普通硅酸鹽水泥和礦山尾砂為骨料，試件直徑為80 mm，相關(guān)參數(shù)如表1所示?？紤]到本次試驗(yàn)的膠結(jié)充填材料強(qiáng)度較低，設(shè)計(jì)較低的沖擊氣壓以控制低應(yīng)變率。

表1 CTB180試件配比及基本力學(xué)參數(shù)Table 1 Composition and basic mechanical parameters of CTB180 specimen

2 試驗(yàn)數(shù)據(jù)處理方法

對(duì)試驗(yàn)測(cè)得的電壓信號(hào)標(biāo)定轉(zhuǎn)換得到入射波、反射波和透射波的應(yīng)變波形，然后利用三波法[9-10]計(jì)算式(1)～式(3)獲得相關(guān)指標(biāo)值。

(1)

(2)

(3)

根據(jù)應(yīng)力波理論[11]及能量守恒定律[12]推出沖擊過(guò)程中各能量的計(jì)算方法：

(4)

(5)

(6)

ES=EI-ER-ET

(7)

式中：εI(t1)、εR(t1)、εT(t1)為入射、反射和透射波的應(yīng)變時(shí)程曲線；EI、ER、ET、ES分別為巖樣入射能、反射能、透射能、耗散能；ρ0為桿件的材料密度。

3 試驗(yàn)結(jié)果分析

3.1 試驗(yàn)數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)

將入射桿、透射桿應(yīng)變片所測(cè)數(shù)據(jù)用式(1)～式(3)計(jì)算得到CTB180在不同沖擊氣壓作用下的動(dòng)態(tài)強(qiáng)度、平均應(yīng)變率、能量比等數(shù)據(jù)(見(jiàn)表2)。

表2 CTB180試件的沖擊試驗(yàn)數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)Table 2 Statistics of impact test data of CTB180 specimens

3.2 應(yīng)變波形分析

圖1 4種應(yīng)變率下CTB180試件的應(yīng)變波形Fig.1 CTB180 specimens strain waveforms under four strain rates

3.3 應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系分析

圖2 4種應(yīng)變率下CTB180試件的應(yīng)力應(yīng)變Fig.2 CTB180 specimens stress strain under four strain rates

4 能量關(guān)系和破碎塊度分析

4.1 能量傳遞規(guī)律

圖3 不同應(yīng)變率下CTB180試件的能量傳遞規(guī)律Fig.3 CTB180 energy transfer law under different strain rates

4.2 破碎塊度分析

圖4 不同應(yīng)變率下CTB180試件的破壞情況Fig.4 CTB180 broken specimens under different strain rates

5 結(jié)論

1)CTB180試件是一種低密度、結(jié)構(gòu)不致密的介質(zhì)，對(duì)入射沖擊波的透射能力微弱，在較低的沖擊應(yīng)變率作用下即發(fā)生破裂。