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        Y型通風(fēng)工作面瓦斯涌出量分布規(guī)律分析

        2021-07-13 03:00:20張紀虎
        2021年7期
        關(guān)鍵詞:煤壁測站立柱

        張紀虎

        (潞安化工集團有限責(zé)任公司 能源事業(yè)部通風(fēng)部,山西 長治 046000)

        1 工程概況

        山西某煤礦地處沁水煤田東側(cè)邊緣區(qū)域,井田地形多為小丘陵地帶,整體較平坦,部分區(qū)域存在斷層等地質(zhì)構(gòu)造。礦區(qū)內(nèi)有多個含煤地層,其中3號煤層結(jié)構(gòu)單一。煤質(zhì)較好,為目前主采煤層,埋深400~500 m,厚度約為5~6 m。

        根據(jù)相關(guān)測定結(jié)果,該煤礦3號煤層瓦斯含量在4~23 m3/t之間,平均12 m3/t,平均瓦斯壓力為0.62 MPa,煤層瓦斯透氣性較差(0.015×10-3~0.106×10-3μm2),存在突出危險。該礦某備采工作面采用Y型通風(fēng)設(shè)計,為準確掌握該工作面煤層瓦斯涌出量的分布規(guī)律,本文對工作面的瓦斯涌出量進行了研究,研究成果可為該工作面的瓦斯治理工作提供參考。

        2 測定方法與結(jié)果

        本文采用單元劃分測定方法對目標工作面的瓦斯?jié)舛冗M行監(jiān)測[1-2]。單元測定法根據(jù)監(jiān)測方案將監(jiān)測區(qū)域劃分為若干區(qū)域,根據(jù)劃分區(qū)域布置測站及傳感器,監(jiān)測各個單元空間內(nèi)的瓦斯?jié)舛确植技案骺臻g斷面的瓦斯涌出量大小,通過對監(jiān)測結(jié)果的分析計算,可得出整個工作面不同瓦斯涌出源的瓦斯涌出量[3-4]。

        2.1 測定原理與方案

        根據(jù)目標監(jiān)測工作面的實際特點,將工作面沿傾向劃分成15個單元空間,每個單元空間的兩端都由1個測站分隔,測站可監(jiān)測其所在位置處的瓦斯?jié)舛燃斑M出斷面的氣流流量。測站從膠順側(cè)至進順側(cè)編號由小到大,具體如圖1所示。各個測站內(nèi)布置有多個傳感器,其空間布置位置如圖2所示。

        圖1 Y型綜放面監(jiān)測單元劃分

        圖2 測點布置

        受采動影響,流經(jīng)工作面的瓦斯來源比較復(fù)雜,通常由煤壁瓦斯涌出、落煤瓦斯涌出、采空區(qū)瓦斯涌出等來源構(gòu)成,其組成成分來源見圖3。根據(jù)單元測定的思想,其單個單元空間內(nèi)的瓦斯涌出量滿足下式:

        式中:Qin為進入測定單元的氣流量;Qout為離開測定單元的氣流量;Q1為本測定單元內(nèi)從采空區(qū)進入的氣流量;qg為本測定單元內(nèi)從采空區(qū)進入的瓦斯量;qf為本測定單元內(nèi)從煤層、煤壁進入的瓦斯量;c1為漏風(fēng)中的瓦斯?jié)舛?;cout、cin為進入和離開本測定單元的瓦斯?jié)舛?。通過各個測定單元的監(jiān)測數(shù)據(jù),結(jié)合單元測定法的計算方法,通過計算分析可以得到不同來源的瓦斯涌出量分布情況。

        圖3 瓦斯平衡和風(fēng)量平衡計算示意

        2.2 測定步驟

        1) 根據(jù)工作面的具體參數(shù),將工作面沿傾向方向上劃分成15個監(jiān)測單元,每個單元空間的兩端都布置測站,測站內(nèi)布置有瓦斯?jié)舛葌鞲衅骷帮L(fēng)速傳感器等。

        2) 讀取并記錄進入和離開每個測定單元空間的氣流量。

        3) 讀取并記錄各個測定單元空間兩段測站內(nèi)的各個傳感器的瓦斯?jié)舛取?/p>

        4) 為了提高監(jiān)測結(jié)果的準確度,監(jiān)測結(jié)果取一段時間結(jié)果的算術(shù)平均值。

        5) 在大量監(jiān)測數(shù)據(jù)的基礎(chǔ)上,運用瓦斯涌出量計算公式對不同來源瓦斯涌出量進行計算。

        2.3 現(xiàn)場實測結(jié)果

        運用單元測定方法對該煤礦Y型通風(fēng)工作面的瓦斯涌出量進行測定,具體數(shù)據(jù)見表1。

        表1 瓦斯涌出量相關(guān)數(shù)據(jù)

        3 瓦斯分布規(guī)律分析

        3.1 橫向瓦斯?jié)舛确植家?guī)律

        圖4為測站1至測站5不同位置處瓦斯?jié)舛鹊姆植记闆r,可以看出橫向方向上瓦斯?jié)舛瘸拭黠@的“U”型分布狀態(tài),煤壁與采空區(qū)方向的瓦斯?jié)舛认鄬^高,而立柱、人行道、落煤區(qū)域處的瓦斯?jié)舛认鄬^低,其中立柱位置處瓦斯?jié)舛确植甲畹?。這是由于工作面中,前方煤壁及采空區(qū)中都是工作面瓦斯的主要來源,且工作面氣流受到滑脫效應(yīng)的影響,工作面中心位置處的氣流速度最大,靠近四周位置處的氣流流速較小,因此造成工作面四周位置處的瓦斯?jié)舛容^高。此外,測站1至測站5距離膠帶巷位置較近,正好位于巷道相交的拐角位置,氣流流速大,可以將立柱與人行道等位置處的瓦斯充分稀釋帶走。相比于測站1,其余測站各個位置處的瓦斯?jié)舛榷加兴仙?,尤其是在采空區(qū)、立柱、煤壁等位置。究其原因,一方面是受氣流的相互作用,工作面部分位置出現(xiàn)漏風(fēng)現(xiàn)象;另一方面是測站1至測站5這一區(qū)間內(nèi)的煤壁與采空區(qū)中有新的瓦斯涌出,因此產(chǎn)生工作面瓦斯?jié)舛戎饾u升高的現(xiàn)象。

        圖4 瓦斯平衡和風(fēng)量平衡計算示意

        圖5為測站6至至測站10中不同位置的瓦斯?jié)舛确植记闆r,與測站1至測站5的監(jiān)測結(jié)果類似,其瓦斯?jié)舛确植汲蕛蛇吀?、中間低的特點。其中,測站6至測站10中煤壁側(cè)的瓦斯?jié)舛茸罡?,占全部瓦斯含量?2%,遠高于其他位置處的瓦斯?jié)舛龋⒅c人行道處瓦斯?jié)舛茸畹?,只占全部瓦斯含量?3%和14%,而落煤處由于瓦斯解析等原因,其瓦斯?jié)舛嚷愿哂谌诵械琅c立柱處。

        圖5 瓦斯平衡和風(fēng)量平衡計算示意

        圖6為測站11至測站15處的瓦斯?jié)舛缺O(jiān)測結(jié)果,其整體趨勢呈現(xiàn)為兩側(cè)高中間低的“馬鞍形”,煤壁位置和采空區(qū)位置處的瓦斯?jié)舛茸罡?,立柱及人行道處的瓦斯?jié)舛茸钚?。此外,從監(jiān)測數(shù)據(jù)的絕對值來看,測站1至測站5、測站6至測站10及測站11至測站15這3個測量區(qū)間中,其同一位置處的瓦斯?jié)舛葴y量結(jié)果是逐漸增大的,一方面是由于工作面前方煤壁與后方采空區(qū)中瓦斯不斷涌出;另一方面是工作面中作業(yè)機械占據(jù)空間,導(dǎo)致氣流流速逐漸變小的緣故。

        圖6 采煤工作面下部橫斷面瓦斯?jié)舛确植?/p>

        3.2 沿工作面傾向瓦斯?jié)舛确植家?guī)律

        圖7為工作面不同傾向長度位置處的瓦斯?jié)舛确植记闆r。從圖中可以看出,在傾向方向上,工作面從進風(fēng)側(cè)至出風(fēng)側(cè)瓦斯?jié)舛榷汲尸F(xiàn)出逐漸升高的趨勢,其中在工作面靠近進風(fēng)側(cè),增加速率較低,為緩慢增加,越遠離工作面進風(fēng)側(cè),其瓦斯?jié)舛壬仙俾试娇臁6诓煌瑴y點中,可以直觀地看出,煤壁位置處的瓦斯?jié)舛茸罡?,而采空區(qū)側(cè)的瓦斯?jié)舛却沃?,這兩個位置都屬于工作面橫向方向上瓦斯?jié)舛认鄬^高的位置。

        圖7 沿工作面傾向瓦斯?jié)舛确植?/p>

        通過井下對檢修班與生產(chǎn)班中瓦斯?jié)舛鹊谋O(jiān)測結(jié)果,結(jié)合送風(fēng)量及上隅角瓦斯?jié)舛瓤梢詫Σ煌瑏碓吹耐咚節(jié)舛冗M行分析。監(jiān)測結(jié)果顯示,煤壁瓦斯涌出量占整個單元體瓦斯總涌出量的32.6%,落煤的瓦斯涌出量占整個單元體瓦斯總涌出量的50.7%.現(xiàn)場實測采空區(qū)的瓦斯涌出量占總涌出量的16.7%.

        3.3 沿空留巷瓦斯與氧氣濃度變化

        為了監(jiān)測Y型通風(fēng)沿空留巷內(nèi)部氧氣和瓦斯?jié)舛鹊淖兓?guī)律,在沿空留巷內(nèi)定點布置1條瓦斯抽采管,使其深入采空區(qū)內(nèi)2 m。

        圖9 沿空留巷內(nèi)瓦斯與氧氣濃度變化

        圖9為工作面沿空留巷段在工作面不同推進位置處的瓦斯?jié)舛扰c氧氣濃度變化情況。從圖中可以直觀觀察到,隨著工作面的推進,沿空留巷段的瓦斯?jié)舛瘸尸F(xiàn)出明顯的不斷升高的趨勢,在工作面推進400 m左右時,瓦斯?jié)舛仍?.8%左右,當工作面推進至800 m時,瓦斯?jié)舛壬咧?%左右,且其升高的速率逐漸增大,至700 m左右時才逐漸放緩。一方面受采空區(qū)漏風(fēng)的影響,另一方面是工作面煤壁和落煤中瓦斯不斷解析涌出造成的。沿空留巷段的氧氣體積分數(shù)隨工作面的回采不斷降低,工作面回采200 m時,其氧氣濃度為19.5%左右;當工作面回采600 m時,氧氣濃度衰減至17%左右;當工作面回采至800 m左右時,氧氣濃度衰減至14.5%左右。其主要原因是煤體中及采空區(qū)中的瓦斯不斷向工作面涌入,將氧氣置換并稀釋了。

        4 結(jié) 語

        根據(jù)某Y型通風(fēng)工作面的實際工程特點設(shè)計測定方案,通過單元測定法對該工作面的瓦斯涌出情況進行了測定分析,得出工作面瓦斯在橫向、傾斜及沿空留巷段中的分布規(guī)律。結(jié)果顯示,煤壁瓦斯涌出量占整個單元體瓦斯總涌出量的32.6%,落煤的瓦斯涌出量占整個單元體瓦斯總涌出量的50.7%.現(xiàn)場實測采空區(qū)的瓦斯涌出量占總涌出量的16.7%.研究結(jié)果可為該工作面的瓦斯治理工作提供參考。

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