張彥 ，魏彬 ，劉芳

（1.鞍鋼股份有限公司能源管控中心，遼寧 鞍山 114011；2.鞍鋼集團(tuán)鋼鐵研究院，遼寧 鞍山 114009）

澄清池是集混凝、反應(yīng)、沉淀于一體的凈水構(gòu)筑物，是給排水處理中最常見的水處理設(shè)施之一。機(jī)械攪拌澄清池具有處理效率高、適應(yīng)性強(qiáng)，且對處理高濁度水有一定適應(yīng)性等優(yōu)點(diǎn)，應(yīng)用非常廣泛。進(jìn)口HRC型接觸澄清池屬于機(jī)械攪拌澄清池，其結(jié)構(gòu)形式獨(dú)特，相較于國內(nèi)機(jī)械澄清池，處理效率高、運(yùn)行操作簡單，雖已推行多年，至今仍屬于行業(yè)內(nèi)先進(jìn)澄清池。鞍鋼于1999年新建西大溝污水處理系統(tǒng)時(shí)引入了進(jìn)口HRC型接觸澄清池，本文針對此系統(tǒng)在運(yùn)行中出現(xiàn)的出水水質(zhì)不穩(wěn)定問題，分析了影響其運(yùn)行的關(guān)鍵因素，并開展了優(yōu)化試驗(yàn)。

1 HRC型接觸澄清池處理技術(shù)

1.1 工藝簡介

鞍鋼西部污水處理廠主要處理鞍鋼廠區(qū)內(nèi)大部分工業(yè)廢水和生活污水，設(shè)計(jì)日處理能力22萬t，主要采用“機(jī)械格柵+一次沉淀池+二次澄清池+移動罩濾池”的預(yù)處理工藝，處理后出水濁度≤20 NTU、油≤5 mg/L，可達(dá)到工業(yè)凈環(huán)水水質(zhì)標(biāo)準(zhǔn)，進(jìn)行生產(chǎn)回用。其中，二次澄清池為進(jìn)口HRC型接觸澄清池，共4座，主要進(jìn)一步去除懸浮物，池內(nèi)徑40 m，有效水深6 m，每座澄清池處理能力55 000 m3/d，絮凝反應(yīng)時(shí)間為20 min，總停留時(shí)間為2 h，刮泥裝置為中心傳動HRC型進(jìn)口設(shè)備。

1.2 工作原理

HRC型接觸澄清池是將接觸絮凝與沉淀兩個(gè)過程集于一個(gè)構(gòu)筑物中完成的特殊形式的設(shè)施，其基本原理是接觸絮凝，主要依靠活性泥渣層達(dá)到澄清目的［1］。原水在澄清池中自下向上流動，澄清池中有一層呈懸浮狀態(tài)的泥渣，泥渣層由于重力作用在上升水流中處于動態(tài)平衡狀態(tài)，當(dāng)原水中的懸浮顆粒與混凝劑作用而形成的微小絮凝體隨水流通過泥渣層時(shí)，在運(yùn)動中與泥渣層中相對較大的泥渣接觸碰撞就會被吸附在泥渣顆粒表面而被迅速除去，使水澄清，清水經(jīng)由澄清池上部的清水槽收集排出［2］。因此，保持泥渣區(qū)懸浮狀態(tài)、濃度穩(wěn)定且均勻分布是保證澄清池處理效果的關(guān)鍵。

1.3 進(jìn)口HRC型接觸澄清池的優(yōu)勢

進(jìn)口HRC型接觸澄清池與國內(nèi)機(jī)械攪拌澄清池均屬于泥渣循環(huán)型澄清池，但進(jìn)口HRC型接觸澄清池由于其獨(dú)特的結(jié)構(gòu)形式，具有如下優(yōu)勢：

（1）運(yùn)行操作簡便。國內(nèi)機(jī)械攪拌澄清池一般采用提升葉輪，為了調(diào)整污泥回流量，需調(diào)節(jié)渦輪轉(zhuǎn)速和葉輪提升高度兩個(gè)參數(shù)［3］；進(jìn)口HRC型接觸澄清池采用渦輪循環(huán)筒，只需調(diào)整渦輪轉(zhuǎn)速，便可實(shí)現(xiàn)回流比的調(diào)節(jié)，大大簡化了生產(chǎn)操作步驟，提升了工作效率。

（2）污泥回流效率高。一般國內(nèi)澄清池回流量約為設(shè)計(jì)流量的3～5倍，而進(jìn)口HRC型澄清池回流量最大可達(dá)到設(shè)計(jì)流量的10倍。

（3）產(chǎn)水出流均衡。HRC型澄清池采取輻射產(chǎn)水管出流，比一般的堰板出流更均衡，避免了短流現(xiàn)象；同時(shí)，輻射產(chǎn)水可避免漂浮物出流，保證水質(zhì)。

2 影響運(yùn)行關(guān)鍵因素分析

2.1 系統(tǒng)運(yùn)行情況

預(yù)處理系統(tǒng)藥劑投加選用聚合氯化鋁 （絮凝劑）和聚丙烯酰胺（助凝劑），其中聚合氯化鋁分別投加在沉淀池進(jìn)水渠、澄清池進(jìn)水渠兩個(gè)投加點(diǎn)，投加單耗為70 mg/L；聚丙烯酰胺分別投加于4座沉淀池和4座澄清池的中心反應(yīng)區(qū)，投加單耗為0.35 mg/L。澄清池底泥排放周期為3天，循環(huán)筒渦輪轉(zhuǎn)速為最大轉(zhuǎn)速的40%。澄清池中心反應(yīng)區(qū)圖片見圖1，澄清池出水檢測數(shù)據(jù)如表1所示。結(jié)合圖1和表1可知，澄清池中心反應(yīng)分離區(qū)顆粒濃度過低，且無清水層，出水水質(zhì)不穩(wěn)定，水量稍有波動，則出現(xiàn)水質(zhì)超標(biāo)現(xiàn)象。

圖1 澄清池中心反應(yīng)區(qū)圖片F(xiàn)ig.1 Picture of Reaction Zone in Center of Clarifier

表1 澄清池出水檢測數(shù)據(jù)Table 1 Test Data for Water from Clarifier

2.2 影響運(yùn)行關(guān)鍵因素分析

HRC型接觸澄清池設(shè)計(jì)正常運(yùn)行刮泥耙扭矩＜10%，污泥床中污泥濃度為5%～10%，最佳污泥床深度應(yīng)在反應(yīng)井的底部或反應(yīng)井底部之上0.6 m，污泥層厚度0.3～1.5 m，最佳渦輪轉(zhuǎn)速是最大值的25%～50%，污泥回流比通過調(diào)節(jié)渦輪轉(zhuǎn)速，控制污泥床深度和污泥濃度進(jìn)行調(diào)節(jié)。根據(jù)運(yùn)行情況可知，未建立懸浮、穩(wěn)定、均勻的中心泥渣區(qū)是澄清池處理效果不穩(wěn)定的關(guān)鍵原因。結(jié)合HRC型接觸澄清池的設(shè)計(jì)參數(shù)，分析影響運(yùn)行的關(guān)鍵因素：

（1）污泥回流比過低。①澄清池底泥排放周期過短，造成污泥排放過量。經(jīng)現(xiàn)場觀察，澄清池刮泥耙扭矩＜1%，造成可供循環(huán)使用的泥漿濃度過低，無法形成穩(wěn)定的泥渣層［4］。②循環(huán)筒渦輪轉(zhuǎn)速恒定，未能根據(jù)污泥濃度回流效果及時(shí)調(diào)整渦輪轉(zhuǎn)速［5］。

（2）藥劑投加適配度較差。①藥劑采取固定量投加方式，而系統(tǒng)處理水量存在波動，藥量匹配度低。②水質(zhì)波動時(shí)不能及時(shí)調(diào)整藥劑投加量［6］。

3 HRC型接觸澄清池優(yōu)化運(yùn)行試驗(yàn)

3.1 污泥回流比優(yōu)化試驗(yàn)

選取不同循環(huán)筒渦輪轉(zhuǎn)速、不同排泥周期，分別在2#、3#、4#澄清池進(jìn)行優(yōu)化調(diào)整試驗(yàn) （其中4#澄清池保持原運(yùn)行方式），并在運(yùn)行15天、30天和38天（汛期）時(shí)取水樣檢測，具體試驗(yàn)方案和檢測數(shù)據(jù)見表2。2#、4#澄清池反應(yīng)區(qū)對比見圖2。通過目測各澄清池反應(yīng)井內(nèi)泥漿濃度發(fā)現(xiàn)，2#澄清池內(nèi)泥漿濃度逐漸增大，15天后形成了明顯的活性泥渣層；3#澄清池反應(yīng)井內(nèi)絮凝體顆粒較小，泥渣層不明顯。由表2可以看出，延長排泥周期可大大提高底泥濃度，但如不能合理調(diào)整回流比，則會導(dǎo)致水質(zhì)惡化；而回流比合理，增加回流污泥量，則可改善澄清池處理效果，有利于改善出水濁度。同時(shí)，經(jīng)過汛期降雨沖擊試驗(yàn)可以看出，回流比較大的2#澄清池抗沖擊能力也較強(qiáng)。

表2 污泥回流比試驗(yàn)方案和檢測數(shù)據(jù)Table 2 Test Scheme and Test Data for Reflux Ratio of Sludge

圖2 2#、4#澄清池反應(yīng)區(qū)對比圖Fig.2 Comparison of Reaction Zones in No.2 and No.4 Clarifiers

3.2 藥劑投加方案優(yōu)化試驗(yàn)

3.2.1 藥劑投加適配度分析

污水處理系統(tǒng)處理水量日變化曲線見圖3。

圖3 污水處理系統(tǒng)水量變化曲線Fig.3 Water Quantity Change Curves of Sewage Treatment System

由圖3可以看出，夜間水量較低，為8 150～9 300 m3/h；白天水量較高，為 9 300～10 800 m3/h。若采用恒定加藥量的投加方式，會造成日間水量大時(shí)單耗偏低，夜間水量低時(shí)單耗偏高，發(fā)生出水水質(zhì)波動。因此，提出對藥劑投加方案進(jìn)行調(diào)整，采取恒定加藥單耗的投加方式。

3.2.2 藥劑投加優(yōu)化試驗(yàn)

根據(jù)水量日夜間的波動情況，優(yōu)化藥劑投加方案，采取日夜同單耗、不同量的投加方式，將藥劑投加單耗由70 mg/L降低至62 mg/L。優(yōu)化前后分別在澄清池出水點(diǎn)取水樣，并各取10組進(jìn)行電導(dǎo)率和濁度檢測，檢測數(shù)據(jù)見表3。由表3可以看出，藥劑投加方案優(yōu)化后，出水水質(zhì)運(yùn)行穩(wěn)定、達(dá)標(biāo)（濁度≤20 NTU），且電導(dǎo)率略有下降。

表3 藥劑投加方案優(yōu)化前后檢測數(shù)據(jù)Table 3 Test Data before and after Optimization of Scheme for Dosing Reagent

4 結(jié)論

（1）保持泥渣區(qū)懸浮狀態(tài)、濃度穩(wěn)定且均勻分布是保證澄清池處理效果的關(guān)鍵。

（2）延長排泥周期，可大大提高底泥濃度，而底泥濃度高低直接影響澄清池運(yùn)行效果。為了達(dá)到最優(yōu)處理效果，不惡化水質(zhì)，必須在保證足夠回流污泥濃度的同時(shí)，合理搭配污泥回流比。

（3）合理的藥劑投加方案是水處理系統(tǒng)處理效果穩(wěn)定的重要因素。采取恒定加藥單耗的藥劑投加方式，提高藥劑投加適配度，能夠有效穩(wěn)定出水水質(zhì)，保證水質(zhì)達(dá)標(biāo)。