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        飛機(jī)波浪水面迫降過程中極限沖擊載荷數(shù)值研究

        2021-06-09 01:15:42趙蕓可劉沛清
        關(guān)鍵詞:飛機(jī)

        趙蕓可,劉沛清

        (北京航空航天大學(xué) 航空科學(xué)與工程學(xué)院,北京100083)

        隨著跨水域飛行航線日益增多,飛機(jī)在空中遭遇事故需要執(zhí)行水上緊急降落任務(wù)的可能性也隨之提高。有計(jì)劃的水上緊急著陸被稱作水上迫降,執(zhí)行預(yù)定的水上迫降程序,飛機(jī)受到的縱向和橫向載荷將會(huì)落在設(shè)計(jì)范圍內(nèi)[1-2],同時(shí)乘客將有幾分鐘的準(zhǔn)備時(shí)間以承受迫降沖擊。

        目前,飛機(jī)水上迫降的研究主要集中在平靜水面迫降,形成了人們對(duì)水上迫降問題的一般認(rèn)識(shí)。水上迫降過程可以分為4個(gè)階段:觸水、沖擊、滑行、漂浮,而迫降時(shí)產(chǎn)生的極限載荷和姿態(tài)的劇烈變化主要發(fā)生在觸水-沖擊階段,該階段通常在幾秒內(nèi)結(jié)束,整個(gè)過程呈劇烈的非線性變化。水上迫降常用的研究方法包括理論分析、模型實(shí)驗(yàn)和數(shù)值模擬。

        在理論分析方面,入水沖擊載荷研究最早可追溯到1929年,Von[3]引入的附加質(zhì)量力概念,計(jì)算了楔形體入水的沖擊載荷;1932年,Wagner[4]改進(jìn)了Von的理論,考慮了入水沖擊中液面的抬升和噴濺對(duì)沖擊的影響,這使得模擬的最大沖擊力更接近實(shí)驗(yàn)值。在上述工作基礎(chǔ)上,Dobrovol’skaya[5]討論了恒速入水和變速入水對(duì)沖擊的影響;Greenhow[6]討論了噴濺根部壓強(qiáng)問題;Zhao和Faltinsen[7-8]給出了一般形狀物體入水沖擊的計(jì)算方法。上述方法僅適用于處理具有簡單幾何形狀結(jié)構(gòu)入水問題,對(duì)于復(fù)雜幾何形狀的入水沖擊的建模,仍然存在很多限制。

        模型實(shí)驗(yàn)以研究飛機(jī)水上迫降的最佳迫降策略為主要目的。1953年,Mcbride和Fisher[9]進(jìn)行了9種不同機(jī)身形狀縮比模型的迫降實(shí)驗(yàn),測(cè)量了水平速度、姿態(tài)角、重心高度的變化歷程,實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)成為此后眾多數(shù)值模擬方法的驗(yàn)證基礎(chǔ)。2011年,魏飛和許靖峰[10]介紹了飛機(jī)模型在拖曳水池中進(jìn)行水上迫降實(shí)驗(yàn)的原理和方法。2017年,蒲錦華等[11]通過TEMA圖像運(yùn)動(dòng)分析軟件跟蹤判讀高速攝像結(jié)果,獲得了飛機(jī)模型迫降著水瞬間的運(yùn)動(dòng)狀態(tài)。

        在數(shù)值模擬方面,常用的方法包括邊界元法、光滑粒子水動(dòng)力(SPH)法和有限體積法(FVM),其中邊界元法[12]僅應(yīng)用于簡單物體入水沖擊。Xiao等[13]采用SPH法模擬了NACA實(shí)驗(yàn)[10]中模型A前0.5 s的迫降過程,計(jì)算模型中僅包含機(jī)身部分(忽略了實(shí)驗(yàn)?zāi)P椭袡C(jī)翼的部分),且沒有考慮空氣相。Cheng等[14]采用SPH法模擬了地效翼船在平靜水面的迫降,同樣沒有考慮到空氣相的作用。Hua等[15]采用任意拉格朗日歐拉法計(jì)算飛機(jī)的入水過程,也沒有考慮到空氣相的作用,模擬得到的水面變化平緩。目前,F(xiàn)VM結(jié)合流體體積占比(VOF)方法被廣泛用于入水沖擊模擬中,其主要優(yōu)勢(shì)在于能夠較好地捕捉水氣交界面,同時(shí)模擬氣流場(chǎng)和水流場(chǎng)。Streckwall等[16]采用VOF方法模擬水氣交界面研究單個(gè)機(jī)身的入水沖擊特性。Guo等[17]使用VOF方法模擬自由水面,使用變形網(wǎng)格技術(shù)模擬處理飛機(jī)和水面之間的相對(duì)運(yùn)動(dòng),研究初始俯仰角度對(duì)初期迫降性能的影響;Qu等[18]采用整體運(yùn)動(dòng)網(wǎng)格(GMM)技術(shù)處理飛機(jī)和水面之間的相對(duì)運(yùn)動(dòng),數(shù)值模擬結(jié)果與實(shí)驗(yàn)符合良好。

        實(shí)際的水上迫降過程中,往往會(huì)遭遇到波浪環(huán)境,如果飛機(jī)的觸水點(diǎn)在較危險(xiǎn)的波浪位置,將會(huì)出現(xiàn)平靜水面迫降未曾預(yù)見的極限沖擊載荷。本文采用數(shù)值模擬方法,研究某上單翼支線飛機(jī)在不同海況波浪環(huán)境下的水上迫降特性。

        1 數(shù)值方法及驗(yàn)證

        1.1 數(shù)值方法

        本文采用Ansys Fluent軟件模擬飛機(jī)的水上迫降過程,采用VOF方法捕獲自由面,采用六自由度模型(6DOF)計(jì)算飛機(jī)的運(yùn)動(dòng)軌跡,整體運(yùn)動(dòng)網(wǎng)格(GMM)方法處理飛機(jī)與水面之間的相對(duì)運(yùn)動(dòng)。

        1)流動(dòng)求解器。流動(dòng)控制方程選擇為非定常雷諾平均Navier-Stokes方程和增強(qiáng)壁面處理的可實(shí)現(xiàn)k-ε湍流模型。采用SIMPLEC算法進(jìn)行壓力速度解耦,壓力項(xiàng)通過體積力加權(quán)格式離散,動(dòng)量和湍流方程中的對(duì)流項(xiàng)分別采用三階MUSCL格式和二階迎風(fēng)格式離散,擴(kuò)散項(xiàng)采用二階中心差分格式離散,非定常項(xiàng)采用二階隱式格式離散。

        2)VOF方法。VOF方法[19-20]通過為每個(gè)相引入一個(gè)體積分?jǐn)?shù)來捕獲2種或多種不混溶流體之間的自由界面。體積分?jǐn)?shù)為0,表示該網(wǎng)格中沒有該相流體;體積分?jǐn)?shù)為1,表示該網(wǎng)格充滿了該相;介于0與1之間,表示該網(wǎng)格中包含該相流體和其他流體之間的界面。每個(gè)網(wǎng)格中所有相的體積分?jǐn)?shù)之和必須為1。第q相流體的體積分?jǐn)?shù)方程如下:

        式中:下標(biāo)q為第q相流體;α為流體的體積分?jǐn)?shù);Sα為質(zhì)量源項(xiàng);˙m為各相間的轉(zhuǎn)化質(zhì)量流率;ρ為流體密度;v為流體速度矢量;t為時(shí)間;Δ為哈密頓算子。上述方程中對(duì)流項(xiàng)采用改進(jìn)的HRIC格式離散,擴(kuò)散項(xiàng)采用二階中心差分格式離散,非定常項(xiàng)采用一階隱式格式離散。

        3)6DOF模型。6DOF模型用于求解飛機(jī)的平動(dòng)和轉(zhuǎn)動(dòng)方程,以獲得重心平動(dòng)運(yùn)動(dòng)和繞重心運(yùn)動(dòng)。平動(dòng)方程在慣性坐標(biāo)系中求解:

        轉(zhuǎn)動(dòng)方程在機(jī)體坐標(biāo)系中求解:

        式中:m為飛機(jī)質(zhì)量;μ為平動(dòng)速度;f為受力;ω為角速度;K為慣性張量;M為力矩;下標(biāo)e為地面坐標(biāo)系;下標(biāo)b表示為機(jī)體坐標(biāo)系。

        4)GMM方法。GMM方法用于處理飛機(jī)和水面之間的相對(duì)運(yùn)動(dòng),整個(gè)計(jì)算域(包括網(wǎng)格和邊界)與飛機(jī)一起做剛體運(yùn)動(dòng),因此不需要使用任何網(wǎng)格重構(gòu)或網(wǎng)格變形技術(shù),這使整個(gè)計(jì)算域中的網(wǎng)格質(zhì)量得以確保,以提高數(shù)值精度(尤其是自由水面捕獲的準(zhǔn)確性)和計(jì)算穩(wěn)定性,同時(shí)因?yàn)椴槐禺嫵銎冉颠^程所經(jīng)過的全部水域,極大程度地減少了網(wǎng)格數(shù)量,從而大大節(jié)省了計(jì)算成本。

        非定常的體積分?jǐn)?shù)邊界條件可確保當(dāng)計(jì)算域運(yùn)動(dòng)時(shí)自由水面在地面坐標(biāo)系中保持水平,即在地面坐標(biāo)系中設(shè)置計(jì)算域邊界網(wǎng)格中的體積分?jǐn)?shù),位于空氣和水之間的界面為0.5,位于水面上方的為0,位于水面下方的為1。

        1.2 數(shù)值方法驗(yàn)證

        為了驗(yàn)證上述數(shù)值方法在模擬飛機(jī)入水沖擊過程中的合理性和精度,模擬了NACA TN 2929模型F水上迫降的過程,并與實(shí)驗(yàn)結(jié)果[10]進(jìn)行對(duì)比分析。選擇半模進(jìn)行計(jì)算,分區(qū)對(duì)接的結(jié)構(gòu)/非結(jié)構(gòu)混合網(wǎng)格,非結(jié)構(gòu)網(wǎng)格僅用于填充機(jī)翼和襟翼之間的縫隙,采用了2套網(wǎng)格進(jìn)行無關(guān)性驗(yàn)證,粗網(wǎng)格總數(shù)為340萬,細(xì)網(wǎng)格總數(shù)為620萬。細(xì)網(wǎng)格在粗網(wǎng)格的基礎(chǔ)上全局加密。NACA TN 2929模型F的表面網(wǎng)格如圖1所示。

        圖1 NACA TN 2929模型F的表面網(wǎng)格Fig.1 Surface mesh of NACA TN 2929 model F

        圖2展示了模型F實(shí)驗(yàn)結(jié)果和數(shù)值模擬結(jié)果的對(duì)比。實(shí)驗(yàn)中水平速度在初期陡降,但數(shù)值模擬結(jié)果卻沒有這個(gè)特征,這種差異可能是由于實(shí)驗(yàn)測(cè)量不精確造成的。俯仰姿態(tài)和重心高度的數(shù)值模擬結(jié)果則與實(shí)驗(yàn)結(jié)果吻合良好。此外,粗網(wǎng)格和細(xì)網(wǎng)格的模擬結(jié)果相差甚微??紤]到計(jì)算條件限制,本文之后的數(shù)值模擬均采用粗網(wǎng)格的密度來繪制計(jì)算網(wǎng)格。

        圖2 模型F的實(shí)驗(yàn)結(jié)果和數(shù)值模擬結(jié)果對(duì)比Fig.2 Comparison between experimental and numerical simulation results for model F

        2 物理模型與波浪模型

        2.1 物理模型與計(jì)算網(wǎng)格

        本文研究的機(jī)型為常規(guī)布局的上單翼高平尾支線飛機(jī),與本文方法驗(yàn)證中的NACATN 2929模型F基本一致。不考慮側(cè)滑的影響,采用左半模計(jì)算,長方體計(jì)算域,各邊界分別距離飛機(jī)5倍機(jī)身長度。除了右側(cè)采用對(duì)稱邊界條件外,其余邊界均采用壓力入口邊界條件,飛機(jī)采用無滑移的運(yùn)動(dòng)壁面邊界條件。計(jì)算中采用分區(qū)對(duì)接的結(jié)構(gòu)與非結(jié)構(gòu)混合網(wǎng)格,網(wǎng)格總數(shù)為380萬。圖3為飛機(jī)幾何外形和表面網(wǎng)格示意圖。

        圖3 飛機(jī)模型表面網(wǎng)格Fig.3 Surface mesh of aircraft model

        2.2 數(shù)值造波

        在波浪水面迫降時(shí),需要考慮飛機(jī)飛行方向和波浪水面的相對(duì)位置。飛行方向與波峰連線垂直時(shí),即垂直于波浪迫降;當(dāng)飛行方向與波峰連線平行時(shí),即平行于波浪迫降。一般而言,平行于波浪迫降過程與在平靜水面迫降相似;而垂直于波浪迫降的沖擊過程,與飛機(jī)和水面的垂向相對(duì)速度大小有關(guān),在垂向相對(duì)速度較大的不利情況下,沖擊產(chǎn)生的壓力峰值會(huì)大幅度高于平靜水面迫降。為研究波浪迫降可能遭遇的極限沖擊載荷,本文選擇更危險(xiǎn)的垂直于波浪迫降進(jìn)行研究。

        如圖4所示,計(jì)算過程中選用微振幅正弦波浪。本文以地面坐標(biāo)系為參考,xe軸向右為正,ye軸豎直向上為正,飛機(jī)抬頭俯仰角θz為正。波浪水面的高度位置Δh和垂向速度vwave_y表達(dá)式如下:

        觀測(cè)數(shù)據(jù)表明,3~4級(jí)海況下波高H在0.6~2 m之間。計(jì)算中選擇波長L=37.5 m,波高H=0.6 m、0.9 m、1.2 m、1.5 m、1.8 m,周期T=4.9 s來研究波浪對(duì)迫降性能的影響。迫降過程中飛機(jī)向左運(yùn)動(dòng),波浪向右運(yùn)動(dòng),且忽略波速。

        Von Karman[3]的研究表明,沖擊載荷與沖擊速度平方成正比。選擇在π相位處觸水時(shí),波浪向上運(yùn)動(dòng)速度最大,故飛機(jī)相對(duì)水面的下沉速度最大,因此推測(cè)在此處飛機(jī)可能遭遇最大沖擊載荷。此外還選擇了額外的對(duì)照觸水點(diǎn),在(1/2)π相位處觸水時(shí),波浪的運(yùn)動(dòng)速度為0,飛機(jī)相對(duì)水面的下沉速度就是飛機(jī)自身的下降速度,如圖4所示。

        圖4 波浪水面形狀與垂向速度分布Fig.4 Wavy water surface shape and vertical velocity distribution

        3 波浪環(huán)境下的典型迫降過程

        根據(jù)迫降程序[1]推薦的參數(shù)范圍,本文選定飛機(jī)以47.5 m/s的水平速度、1 m/s的下沉速度和10.79°的俯仰角(對(duì)應(yīng)12°的迎角)觸水,飛機(jī)從機(jī)身下表面最低位置處距水面0.2 m高度開始迫降,計(jì)算模擬了迫降前8 s的過程。飛機(jī)受到的過載定義如下:

        式中:fx為水平過載;fy為垂向過載;g為重力加速度;Fx為飛機(jī)所受水平方向的空氣動(dòng)力和水動(dòng)力;Fy為飛機(jī)所受垂直方向的空氣動(dòng)力和水動(dòng)力。

        3.1 π相位觸水

        圖5為飛機(jī)在平靜水面和5種不同波高水面下迫降的過載綜合曲線,αz為俯仰角加速度。依照過載變化曲線,可將迫降過程劃分為以下3個(gè)階段:①觸水階段,發(fā)生在前0.3 s,此時(shí)機(jī)身表面僅接觸水面,該過程較為短暫;②沖擊階段,發(fā)生在0.3~4 s,機(jī)身沖擊入水同時(shí)伴有滑水行為,該階段過載變化劇烈;③滑水階段,發(fā)生在4 s之后,沖擊行為結(jié)束轉(zhuǎn)而以水平方向的滑水運(yùn)動(dòng)為主導(dǎo),該階段飛機(jī)受力情況趨向穩(wěn)定,不再出現(xiàn)過載峰。本文僅分析出現(xiàn)沖擊過載峰的前4 s,即迫降初期的觸水階段和沖擊階段。

        圖5 π相位觸水平靜與波浪水面迫降過載綜合曲線Fig.5 Overload history of ditching on calm and wavy water surface with water contact atπphase

        接下來具體分析平靜水面和波高H=1.8 m水面上飛機(jī)的迫降過程。

        如圖6所示,當(dāng)飛機(jī)采用12°迎角觸水時(shí),平靜水面環(huán)境下,飛機(jī)機(jī)身尾部上翹部分整段觸水,繼而潛入水中;波浪水面環(huán)境下,飛機(jī)迎向坡面時(shí)機(jī)腹先觸水,隨著迫降行為的進(jìn)一步發(fā)生,機(jī)身尾部將整段入水。

        圖6 平靜與波浪水面飛機(jī)觸水部位(π相位)Fig.6 Water contact position of aircraft on calm and wavy water surface(πphase)

        觸水階段發(fā)生在0~0.3 s,圖7對(duì)比了該階段飛機(jī)姿態(tài)與水面形態(tài);圖8對(duì)比了該階段飛機(jī)迫降運(yùn)動(dòng)狀態(tài)和過載變化歷程;圖9對(duì)比了波浪水面出現(xiàn)垂向過載峰值時(shí),平靜水面和波浪水面下機(jī)身觸水部位的壓力分布狀況,Cp為壓力系數(shù)。

        平靜水面迫降如圖7(a)所示,0.18~0.3 s機(jī)身尾端均勻接觸水面,呈現(xiàn)滑水姿態(tài)。由圖8可知,滑水行為導(dǎo)致水平過載增大,此刻機(jī)身尾端入水深度淺,尚未發(fā)展到?jīng)_擊過程,因此垂向過載變化幅度小。飛機(jī)繼續(xù)滑水下潛,水平速度緩慢降低,同時(shí)下沉速度持續(xù)增大,逐漸過渡到?jīng)_擊階段,整個(gè)過程運(yùn)動(dòng)姿態(tài)變化和緩,姿態(tài)角變化可基本忽略。圖9(a)顯示觸水的機(jī)身尾端整體受力較弱,機(jī)身尾端拐點(diǎn)處因迎面滑水產(chǎn)生微弱的正壓力,水流繞過機(jī)尾因曲率的變化呈現(xiàn)出微弱的負(fù)壓。

        圖7 觸水階段飛機(jī)姿態(tài)與水面形態(tài)(π相位)Fig.7 Aircraft attitude and water surface morphology during water contact stage(πphase)

        波浪水面迫降相較平靜水面則出現(xiàn)了沖擊峰。結(jié)合圖7(b)和圖8可知,0.18 s時(shí)機(jī)身腹部迎向波浪坡面觸水,在穿過波峰期間的0.19 s時(shí)刻,水平方向受到阻力因而出現(xiàn)一個(gè)較小的阻力峰,過載達(dá)到0.80 g,對(duì)比平靜水面,觸水發(fā)生后水平速度曲線出現(xiàn)拐點(diǎn),減速幅度增大;同時(shí),0.18 s時(shí)刻,飛機(jī)觸水時(shí)波浪向上運(yùn)動(dòng),飛機(jī)相對(duì)水面的下沉速度最大,因而垂向過載出現(xiàn)了較大的沖擊峰,高達(dá)3.27g。圖9(b)顯示沖擊峰值時(shí)刻機(jī)腹部位觸水,迎向波浪坡面的部位呈現(xiàn)正壓,發(fā)生曲率變化的水流轉(zhuǎn)折處呈現(xiàn)負(fù)壓。

        上述結(jié)果說明波浪水面可能因觸水位置變化而出現(xiàn)意外的沖擊峰。

        沖擊階段發(fā)生在0.3~4 s,圖10對(duì)比了沖擊階段飛機(jī)姿態(tài)與水面形態(tài);圖11對(duì)比了迫降初期飛機(jī)的運(yùn)動(dòng)狀態(tài)和過載變化歷程,0.3 s處標(biāo)記豎線劃分不同階段。圖12對(duì)比了俯仰力矩峰值時(shí)刻,平靜水面和波浪水面機(jī)身底部入水部位的壓力分布狀況。

        如圖10所示,隨著迫降的進(jìn)一步發(fā)展,平靜和波浪水面迫降的機(jī)身尾端均潛入水中。圖11顯示水平方向上平靜和波浪水面迫降的參數(shù)變化趨勢(shì)和數(shù)值大小都較為接近,波浪水面的振蕩是導(dǎo)致差異產(chǎn)生的主要原因。二者迫降時(shí)水平速度和機(jī)身入水姿態(tài)差異較小,因此幾乎同時(shí)在0.8 s附近達(dá)到阻力峰,其中平靜水面峰值3.85g,波浪水面峰值3.96g;阻力峰的產(chǎn)生使水平速度陡降,繼而阻力峰回落,水平速度轉(zhuǎn)為緩降。

        圖10 沖擊階段飛機(jī)姿態(tài)與水面形態(tài)(π相位)Fig.10 Aircraft attitude and water surface morphology during impact stage(πphase)

        平靜水面和波浪水面迫降在垂直方向上的運(yùn)動(dòng)變化趨勢(shì)近乎一致。如圖11(b)所示,0.8 s時(shí)機(jī)身尾端入水迎來2次沖擊峰,波浪水面峰值為2.40g,平靜水面峰值更高為2.53g。由于觸水階段波浪環(huán)境下沖擊峰的產(chǎn)生導(dǎo)致垂向運(yùn)動(dòng)速度減小,沖擊階段垂向運(yùn)動(dòng)參數(shù)初值與平靜水面產(chǎn)生差異,因此沖擊階段的沖擊峰值小于平靜水面下的沖擊峰值。迫降充分發(fā)展后機(jī)身入水更深,第2次沖擊峰歷時(shí)較久,對(duì)垂向運(yùn)動(dòng)的影響在時(shí)間上有充分的累積,飛機(jī)的垂向運(yùn)動(dòng)由下沉轉(zhuǎn)為回彈,如圖11(c)所示。

        迫降初期機(jī)身尾部觸水,對(duì)重心取矩,機(jī)身尾部受到向上的正壓則產(chǎn)生低頭力矩,受到向下的負(fù)壓則產(chǎn)生抬頭力矩。如圖11(d)所示,平靜水面和波浪水面的姿態(tài)角加速度均呈現(xiàn)為先抬頭后低頭,其中平靜和波浪水面的角加速度抬頭峰分別出現(xiàn)在0.6 s和0.4 s,且峰值較為接近,圖12(a)和(b)顯示峰值時(shí)刻二者機(jī)身尾部壓力分布狀況接近,其中尾端負(fù)壓產(chǎn)生的抬頭力矩占據(jù)了主導(dǎo)地位。平靜水面的低頭力矩峰發(fā)生在1.0 s。對(duì)比圖12(a)和(c)得知,隨著機(jī)身尾端的進(jìn)一步下潛,尾部負(fù)壓從機(jī)身底部向機(jī)身側(cè)面轉(zhuǎn)移,對(duì)抬頭力矩的貢獻(xiàn)逐漸降低,同時(shí)水平尾翼大面積觸水出現(xiàn)明顯的正壓,繼而產(chǎn)生較大的低頭力矩。波浪水面的低頭力矩峰發(fā)生在1.2 s,由于下沉速度較小,使得機(jī)身尾部及平尾所受的正壓相較于平靜水面更弱(見圖12(d)),從而對(duì)低頭力矩的貢獻(xiàn)較弱,因此角加速度峰值明顯小于平靜水面的結(jié)果。

        圖11 沖擊階段運(yùn)動(dòng)狀態(tài)與過載變化歷程(π相位)Fig.11 Motion state and overload history during impact stage(πphase)

        圖12 俯仰力矩峰值時(shí)刻入水部位的壓力系數(shù)云圖(π相位)Fig.12 Pressure coefficient contours on water contact area at the moment of pitch moment peak(πphase)

        3.2 π/2相位觸水

        圖13為飛機(jī)在平靜水面和5種不同波高水面下迫降的過載綜合曲線,波浪水面觸水位置為π/2相位處。依照過載變化曲線,可將迫降過程劃分為以下3個(gè)階段:①觸水階段,發(fā)生在前0.3 s,機(jī)身表面剛剛接觸水面,該過程較為短暫;②沖擊階段,發(fā)生在0.3~5 s,機(jī)身沖擊入水同時(shí)伴有滑水行為,該階段過載變化劇烈;③滑水階段,發(fā)生在5 s之后,沖擊行為結(jié)束轉(zhuǎn)而以水平方向的滑水行為為主導(dǎo),該階段飛機(jī)受力情況趨向穩(wěn)定,不再出現(xiàn)過載峰。

        本節(jié)僅分析出現(xiàn)沖擊過載峰的前5 s,即迫降初期的觸水階段和沖擊階段。觀察圖13得知,當(dāng)觸水位置為波浪的π/2相位處時(shí),過載曲線的變化趨勢(shì)與平靜水面是較為相似的,除卻由于波浪振蕩引起的差異,主要的區(qū)別體現(xiàn)在沖擊峰值的大小。接下來具體分析平靜水面和波高H=1.8 m水面上飛機(jī)的迫降過程。

        圖13 π/2相位觸水平靜與波浪水面迫降過載綜合曲線Fig.13 Overload history of ditching on calm and wavy water surface withπ/2 phase

        如圖14所示,當(dāng)飛機(jī)采用12°迎角觸水時(shí),在平靜和波浪水面下均為機(jī)身尾端上翹部分觸水。

        圖14 平靜與波浪水面飛機(jī)觸水部位π/2相位Fig.14 Water contact position of aircraft on calm and wavy water surface(π/2 phase)

        觸水階段發(fā)生在0~0.3 s,圖15對(duì)比了該階段飛機(jī)姿態(tài)與水面形態(tài);圖16對(duì)比了該階段飛機(jī)迫降運(yùn)動(dòng)狀態(tài)和過載變化歷程,vy為飛機(jī)垂向運(yùn)動(dòng)速度;圖17對(duì)比了波浪水面出現(xiàn)垂向過載峰值時(shí),平靜水面和波浪水面下機(jī)身觸水部位的壓力分布狀況。

        圖15 觸水階段飛機(jī)姿態(tài)與水面形態(tài)(π/2相位)Fig.15 Aircraft attitude and water surface morphology during water contact stage(π/2 phase)

        圖16 觸水階段運(yùn)動(dòng)狀態(tài)和過載變化歷程(π/2相位)Fig.16 Motion state and overload history during water contact stage(π/2 phase)

        觸水時(shí),波浪水面迫降相較平靜水面,水平方向和姿態(tài)角參數(shù)變化趨勢(shì)較為接近,垂向參數(shù)變化趨勢(shì)略有不同。2種水面形態(tài)下飛機(jī)相對(duì)水面的下沉速度是一致的。結(jié)合圖15(b)和圖16可知,波浪水面下0.18 s機(jī)身尾端觸水,繼而向前滑行,而由于機(jī)身尾端經(jīng)過波谷,此處水位較低,機(jī)身尾端入水深度較平靜水面的情況更淺,因此同一時(shí)刻水平過載小于平靜水面。垂直過載則在觸水時(shí)出現(xiàn)一個(gè)很小的沖擊峰,繼而迅速減小,下沉速度也隨之繼續(xù)增大。圖17顯示了0.18 s兩種水面形態(tài)迫降的機(jī)身底部壓力云圖。

        圖17 0.18 s時(shí)刻機(jī)身觸水部位壓力系數(shù)云圖(π/2相位)Fig.17 Pressure coefficient contours on water contact area of fuselage at 0.18 s(π/2 phase)

        沖擊階段發(fā)生在0.3~5 s,圖18對(duì)比了沖擊階段飛機(jī)姿態(tài)與水面形態(tài);圖19對(duì)比了迫降初期飛機(jī)的運(yùn)動(dòng)狀態(tài)和過載變化歷程。圖20對(duì)比了俯仰力矩峰值時(shí)刻,平靜水面和波浪水面機(jī)身底部入水部位的壓力分布狀況。

        如圖18所示,沖擊階段機(jī)身尾端入水。圖19(a)顯示波浪水面相較平靜水面,水平過載增長趨勢(shì)起初略為滯后,這是由水面形態(tài)的差異所導(dǎo)致,如圖18(a)~(d)所示。波浪水面機(jī)身尾端經(jīng)過波谷,入水深度相較于平靜水面較小。接著機(jī)身尾部穿過波峰,浸沒深度快速增大,水平過載迅速增高,與平靜水面工況同時(shí)在0.8 s附近達(dá)到阻力峰。此時(shí)平靜水面峰值3.85g,波浪水面峰值3.19g。阻力峰的產(chǎn)生使水平速度陡降,繼而水平過載回落。

        圖18 沖擊階段飛機(jī)姿態(tài)與水面形態(tài)(π/2相位)Fig.18 Aircraft attitude and water surface morphology during impact stage(π/2 phase)

        特別的是,波浪水面在經(jīng)過0.83 s的阻力峰后,水平過載于0.95 s時(shí)刻再次升起,在1.03 s時(shí)達(dá)到次高峰。原因是在第1個(gè)阻力峰過后水平速度下降阻力減小,接著機(jī)身尾部穿過波峰浸沒深度再次升高,從而水平過載增大,在機(jī)身穿過波峰后則水平過載開始減小。

        2種水面環(huán)境的迫降在垂直方向上的運(yùn)動(dòng)變化趨勢(shì)上近乎一致,但過載峰值差異顯著。圖19(b)顯示垂向波浪水面相較平靜水面垂向過載增長趨勢(shì)略為滯后,但同時(shí)在0.67 s附近達(dá)到阻力峰,該趨勢(shì)的變化原因與平靜水面相同。圖18(b)顯示0.7 s時(shí)刻,機(jī)身尾端穿過波浪迎面,該位置處波浪向上運(yùn)動(dòng),飛機(jī)相對(duì)水面下沉速度大,且與圖18(a)對(duì)比,波浪水面的機(jī)身入水面積大于平靜水面。因此波浪水面下的垂向過載的沖擊峰值4.55g大于平靜水面的2.53g。相應(yīng)的重心高度變化如圖19(c)所示。

        圖19 沖擊階段運(yùn)動(dòng)狀態(tài)與過載變化歷程(π/2相位)Fig.19 Movement state and overload history during impact stage(π/2 phase)

        圖19(d)顯示姿態(tài)角加速度曲線在大體上呈現(xiàn)先抬頭再低頭的趨勢(shì),其中波浪水面下0.4~0.7 s出現(xiàn)了雙抬頭峰,與水面形態(tài)的變化有關(guān)。結(jié)合圖18(a)~(c)與圖20,波浪環(huán)境下0.4 s時(shí)刻機(jī)身尾端適才經(jīng)過波峰,機(jī)身尾部吸力使飛機(jī)產(chǎn)生抬頭力矩,并在0.4 s時(shí)達(dá)到抬頭角加速度峰值;0.4 s后機(jī)身尾端經(jīng)過波谷,抬頭力矩減小,在0.6 s時(shí)刻一度出現(xiàn)低頭力矩;0.6 s后機(jī)身尾端再次穿過波浪迎面,繞流產(chǎn)生的吸力增大,抬頭力矩持續(xù)增大,在0.7 s時(shí)刻達(dá)到第2個(gè)抬頭角加速度的峰值。

        圖20 波浪環(huán)境入水部位的壓力系數(shù)云圖(π/2相位)Fig.20 Pressure coefficient contours on wavy water contact area(π/2 phase)

        綜上所述,在π/2相位處觸水,波浪水面和平靜水面迫降的各個(gè)參數(shù)整體變化趨勢(shì)接近,具體區(qū)別主要體現(xiàn)在沖擊階段的峰值大小。不同的是在波浪π相位處觸水,觸水時(shí)刻飛機(jī)相對(duì)水面下沉速度大,從而在觸水階段產(chǎn)生了不同于平靜水面的沖擊峰。在波浪π/2相位處觸水,在觸水時(shí)刻飛機(jī)相對(duì)水面下沉速度和平靜水面相同,而在沖擊階段穿過迎波面時(shí)波浪向上運(yùn)動(dòng),飛機(jī)相對(duì)水面下沉速度和入水面積更大,使得沖擊階段波浪水面的沖擊過載峰值遠(yuǎn)高于平靜水面。

        4 不同波高海況的水上迫降特性

        4.1 不同波高海況下π相位觸水

        3~4級(jí)海況的波高在0.6~2 m不等,保持波長、周期不變,代入以下5種波高0.6 m、0.9 m、1.2 m、1.5 m、1.8 m,繼而得到5種波形,如圖21所示。不同波形除了水面形態(tài)有差異,水面的振蕩速度也不同,根據(jù)式(6)可得,在同一相位處,水面振蕩速度和波高成正相關(guān)。

        本節(jié)將上述5種波高海況迫降的模擬結(jié)果與平靜水面進(jìn)行對(duì)比,并提取相應(yīng)峰值進(jìn)行不同波高情況下的橫向?qū)Ρ?。采用了載荷增量系數(shù)的概念,即波浪環(huán)境相對(duì)平靜水面的載荷增量比平靜水面載荷增量,如下:

        式中:kx為水平載荷增量系數(shù);fwave_x為波浪環(huán)境水平載荷峰值;fcalm_x為平靜水面水平載荷峰值;ky為垂向載荷增量系數(shù);fwave_y為波浪環(huán)境垂向載荷峰值;fcalm_y為平靜水面垂向載荷峰值。

        圖22對(duì)比了發(fā)生在沖擊階段的水平過載最大峰值,波浪水面的水平峰值均大于平靜水面,相互間差異較小,且隨波高增大,水平過載峰值相對(duì)于平靜水面的增幅則越小,當(dāng)波高/波長為0.016時(shí),水平過載峰值將大于平靜水面的6.5%,如圖22(b)所示,圖中橫坐標(biāo)是指飛機(jī)開始迫近水面到當(dāng)前運(yùn)動(dòng)時(shí)間與波浪周期的比值。隨波高增大,觸水階段的小水平過載峰值逐次增大,使得水平速度逐次減小,因此沖擊階段的水平過載峰值逐次減小。

        圖21 不同波高的水面形態(tài)和速度分布(π相位)Fig.21 Water surface morphology and velocity distribution with different wave heights(πphase)

        平靜水面垂向過載曲線的主要沖擊峰發(fā)生在沖擊階段;波浪水面有2個(gè)重要的垂向沖擊峰,第1個(gè)出現(xiàn)在觸水階段,第2個(gè)出現(xiàn)在沖擊階段。圖23(a)顯示第1個(gè)沖擊峰值大小的差異顯著,原因是飛機(jī)的下降速度較小,故水面振蕩速度改變的影響較為顯著。圖23(a)和(b)顯示隨波高增大,第1個(gè)沖擊峰值逐次增高,第2個(gè)沖擊峰值大體上逐次降低,符合一般的物理認(rèn)知。圖23(c)和(d)中波浪水面的2個(gè)主要沖擊峰值均與平靜水面唯一的沖擊峰值大小進(jìn)行對(duì)比。對(duì)比得知任一波高海況至少有1個(gè)沖擊峰值是大于平靜水面的,當(dāng)波高/波長為0.048時(shí),最大的垂向過載峰值將超過平靜水面的30%。

        圖24顯示,不同波高情況下第1個(gè)沖擊峰發(fā)生時(shí)機(jī)身入水面積較接近,造成差異的具體原因在于沖擊壓力的大小。隨波高增大,水面振蕩速度增大,繼而飛機(jī)相對(duì)水面的下沉速度增大,因而沖擊壓力增大。

        圖22 水平過載對(duì)比Fig.22 Horizontal overload comparison

        圖23 垂向過載對(duì)比(π相位)Fig.23 Vertical overload comparison(πphase)

        圖24 第1個(gè)沖擊峰值時(shí)刻觸水部位壓力分布(π相位)Fig.24 Pressure distribution on water contact area at the moment of the 1st impact peak(πphase)

        4.2 不同波高海況下π/2相位觸水

        波高0.6 m、0.9 m、1.2 m、1.5 m、1.8 m,保持波長、周期不變,飛機(jī)觸水位置和波形如圖25所示。本節(jié)將上述5種波高海況迫降的模擬結(jié)果與平靜水面進(jìn)行對(duì)比,并提取相應(yīng)峰值進(jìn)行不同波高情況下的橫向?qū)Ρ取?/p>

        圖25 不同波高的水面形態(tài)和速度分布(π/2相位)Fig.25 Water surface morphology and velocity distribution with different wave heights(π/2 phase)

        圖26對(duì)比了發(fā)生在沖擊階段的水平過載曲線的最大阻力峰值,波浪水面的水平阻力峰值隨波高依次增大而逐次減小,其中僅波高0.6 m時(shí)略大于平靜水面,其余均小于平靜水面。當(dāng)波高為0.6 m時(shí)水面形態(tài)相較其他波高與平靜水面接近,波浪形態(tài)對(duì)飛機(jī)機(jī)身入水深度影響較弱。隨著波高增大,飛機(jī)在到達(dá)阻力峰之前在水中的浸沒深度依次降低,因而阻力峰值依次減小,且因波浪形態(tài)引起的阻力雙峰形態(tài)愈發(fā)明顯。

        圖26 水平過載對(duì)比(π/2相位)Fig.26 Horizontal overload comparison(π/2 phase)

        圖27顯示波浪水面的垂向過載曲線的沖擊峰值均大于平靜水面。隨波高逐漸增大,相同相位處波浪涌起速度依次增大,則飛機(jī)相對(duì)水面下沉速度依次增大,因此沖擊峰值依次增高。當(dāng)波高達(dá)到1.8 m時(shí),波峰峰值較平靜水面增幅高達(dá)80%。

        圖27 垂向過載對(duì)比(π/2相位)Fig.27 Vertical overload comparison(π/2 phase)

        5 結(jié) 論

        本文采用Ansys Fluent軟件結(jié)合整體運(yùn)動(dòng)網(wǎng)格方法模擬了某型上單翼支線飛機(jī)在5種波高海況下的水上迫降過程,并與平靜水面對(duì)比。為研究飛機(jī)在波浪海況迫降可能遭遇的極限載荷,選擇了飛機(jī)在波浪π相位和π/2相位處觸水。

        1)飛機(jī)在π相位處觸水,當(dāng)飛機(jī)以推薦的迫降姿態(tài)接近水面時(shí),飛機(jī)觸水部位為迎向坡面的機(jī)身腹部,不同于平靜水面的機(jī)身尾端,此時(shí)飛機(jī)相對(duì)水面下沉速度大,因此在觸水階段出現(xiàn)了平靜水面沒有的沖擊峰;當(dāng)迫降進(jìn)入沖擊階段,平靜水面和波浪水面下二者機(jī)身尾段均入水中,此后均出現(xiàn)了阻力峰,各參數(shù)的變化趨勢(shì)在宏觀上近乎一致。通過參數(shù)化分析,發(fā)現(xiàn)隨波高增大,觸水階段的沖擊峰值逐次增高,當(dāng)波高足夠大時(shí),該階段的垂向沖擊峰值將會(huì)遠(yuǎn)超過平靜水面的垂向最大過載,成為迫降過程中遭遇的極限載荷;沖擊階段中,波浪水面水平阻力峰值均略大于平靜水面的,而垂向沖擊峰值大小則隨波高增大而逐次降低,但在整個(gè)迫降過程中波浪水面出現(xiàn)的2次垂向沖擊峰至少有1個(gè)是大于平靜水面的。

        2)飛機(jī)在π/2相位處觸水的各參數(shù)變化趨勢(shì)與平靜水面接近。當(dāng)飛機(jī)以推薦的迫降姿態(tài)接近水面時(shí),飛機(jī)尾端與波峰接觸,此時(shí)飛機(jī)相對(duì)水面下沉速度大小與平靜水面相同;隨著迫降過程進(jìn)入沖擊階段,飛機(jī)尾端穿過波浪時(shí)遭遇向上涌起的迎波面,使得飛機(jī)相對(duì)水面下沉速度較平靜水面較大,同時(shí)機(jī)身入水面積相較平靜水面的更大,結(jié)果使得波浪水面下垂向的沖擊峰值均高于平靜水面的。通過參數(shù)化分析,發(fā)現(xiàn)隨波高增大,沖擊階段的水平過載峰值幾乎均小于平靜水面,垂向過載峰值則均大于平靜水面的,成為迫降過程中遭遇的極限載荷。在申請(qǐng)適航認(rèn)證考慮現(xiàn)實(shí)中波浪迫降對(duì)飛機(jī)縱向和橫向載荷的設(shè)計(jì)范圍的影響時(shí),本文模擬結(jié)果得到的極限載荷可為其提供參考。

        最后,本文采用了飛機(jī)剛體模型模擬行進(jìn)波面的迫降過程,而實(shí)際中飛機(jī)是結(jié)構(gòu)體,且海浪的情況復(fù)雜多樣,針對(duì)不規(guī)則波或駐波的研究尚待開發(fā)。

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