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        S355JR+Cr鋼板邊部裂紋分析

        2021-06-07 02:22:32供稿郭曉靜GUOXiaojing
        金屬世界 2021年3期
        關(guān)鍵詞:裂紋檢測(cè)

        供稿|郭曉靜 / GUO Xiao-jing

        S355JR+Cr為低合金高強(qiáng)度結(jié)構(gòu)鋼。鋼廠在研發(fā)生產(chǎn)S355JR+Cr鋼板的過(guò)程中,鋼板邊部出現(xiàn)大量裂紋。與以前生產(chǎn)的S355JR+Cr相比,該批次的鋼板屈服強(qiáng)度要求提高25 MPa,強(qiáng)度不低于380 MPa,為滿足上述要求,在化學(xué)成分設(shè)計(jì)上添加少量的合金元素Nb來(lái)細(xì)化晶粒以保證鋼板強(qiáng)度。為判斷這類缺陷產(chǎn)生的具體原因,對(duì)缺陷試樣、鑄坯進(jìn)行了檢測(cè)及分析。

        宏觀形貌

        S355JR+Cr帶鋼在軋制完成卷取后,如圖1所示板卷邊部可以看到大量的邊部缺陷。開(kāi)卷后,在帶鋼邊部及靠近邊部表面有大量橫、縱向裂紋。S355JR+Cr帶鋼化學(xué)成分如表1。

        試樣的檢測(cè)

        為了解缺陷產(chǎn)生的原因,在鋼板邊部缺陷部位截取試樣,分別采用ZEISS光學(xué)顯微鏡及掃描電鏡對(duì)垂直于裂紋方向的試樣面進(jìn)行檢測(cè);同時(shí)對(duì)鑄坯邊部截取試樣,對(duì)試樣進(jìn)行低倍形貌的檢測(cè),并在鑄坯上對(duì)應(yīng)缺陷部位截取試樣,進(jìn)行金相試樣的制備及檢測(cè)。

        金相檢測(cè)

        對(duì)鋼板缺陷試樣橫向截面進(jìn)行切割,研磨拋光后在光學(xué)顯微鏡下進(jìn)行觀察,如圖2所示為缺陷部位非金屬夾雜物及顯微組織的分布狀態(tài):試樣在板厚度方向邊部有大量的裂紋類缺陷,裂紋最深部位距表面約1200 μm,裂紋內(nèi)有大量的氧化鐵,且部分裂紋兩側(cè)基體有較多的氧化物圓點(diǎn);裂紋擴(kuò)展末端未見(jiàn)有大顆粒夾雜物分布;試樣腐蝕后,試樣基體顯微組織為鐵素體、珠光體、部分貝氏體組織,試樣表面略有脫碳,裂紋部位有脫碳現(xiàn)象,裂紋附近晶粒略有長(zhǎng)大現(xiàn)象。

        圖1 鋼板邊部裂紋宏觀形貌

        表1 S355JR+Cr化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù),%)

        掃描電鏡下能譜分析

        針對(duì)裂紋尖端及兩側(cè)基體上分布著的大量氧化物圓點(diǎn),能譜成分分析結(jié)果如圖3。

        低倍檢驗(yàn)

        生產(chǎn)中為了減輕連鑄坯角裂紋在軋制過(guò)程中的擴(kuò)展,而對(duì)鑄坯角部預(yù)先進(jìn)行了火焰清理和角部切除工作,為了解原始鑄坯的內(nèi)部質(zhì)量,在鑄坯板寬方向的邊角部進(jìn)行樣片截取,對(duì)樣片進(jìn)行了低倍檢測(cè)。采用體積分?jǐn)?shù)為50%的鹽酸水溶液進(jìn)行加熱處理,60 ℃保溫20 min后,對(duì)試樣低倍形貌進(jìn)行觀察。圖4為鑄坯邊角部切片后的檢測(cè)樣片,從酸浸腐蝕圖像看,在鑄坯三角區(qū)部位有較多的三角區(qū)裂紋,同時(shí)在板坯角部和邊部也能觀察到細(xì)小裂紋,局部可以清楚看見(jiàn)呈網(wǎng)狀分布的晶界線,在晶界上有較多的微小裂紋分布。

        圖2 缺陷部位形貌及顯微組織分布

        圖3 氧化物圓點(diǎn)形貌及成分

        對(duì)鑄坯裂紋部位的金相檢測(cè)

        針對(duì)鑄坯中出現(xiàn)的角部裂紋和晶界間裂紋,在鑄坯上有裂紋的部位進(jìn)行試樣截取,制備、研磨、拋光、腐蝕后在光學(xué)顯微鏡下進(jìn)行觀察。圖5所示為試樣腐蝕后的顯微組織形貌,鑄坯顯微組織為鐵素體與珠光體、貝氏體的混合組織,在原始奧氏體邊部鐵素體呈網(wǎng)狀分布,晶粒內(nèi)為先共析鐵素體與珠光體及部分貝氏體的混合組織,沿著網(wǎng)狀鐵素體,有較多的裂紋產(chǎn)生,部分裂紋長(zhǎng)度較小,呈孔狀或者短條狀分布,部分裂紋則沿網(wǎng)狀鐵素體產(chǎn)生了擴(kuò)展,裂紋較長(zhǎng)。

        圖4 低倍酸浸腐蝕形貌

        圖5 鑄坯缺陷部位顯微組織

        裂紋缺陷原因分析

        鋼板組織分析

        在鋼板的裂紋檢測(cè)及組織分布上,裂紋部位顯微組織為鐵素體與珠光體、貝氏體的混合組織,正常部位顯微組織為鐵素體、珠光體及貝氏體組織;裂紋部位和正常部位顯微組織比較,裂紋兩邊組織有明顯的脫碳現(xiàn)象。

        裂紋部位有大量的氧化鐵,靠近裂紋兩邊的基體上彌散分布有大量的點(diǎn)狀氧化物。因?yàn)檠踉釉阡摪逯械臄U(kuò)展需要一定的激活能和擴(kuò)散時(shí)間,因此氧化物圓點(diǎn)的產(chǎn)生通常需要在較高的溫度和較長(zhǎng)的持續(xù)時(shí)間。對(duì)于工業(yè)生產(chǎn)過(guò)程來(lái)說(shuō),如果連鑄坯表面存在裂紋,則加熱過(guò)程充分滿足氧化物圓點(diǎn)的形成條件,如果軋制過(guò)程中產(chǎn)生裂紋,由于其所處高溫時(shí)間短,不能滿足形成大量氧化物圓點(diǎn)的條件[1]。氧通過(guò)裂紋部位及表面氧化鐵層向基體內(nèi)部擴(kuò)展,親氧的元素如Si、Mn、Cr與氧在裂紋兩邊附近形成彌散分布的氧化物圓點(diǎn)顆粒。對(duì)這些氧化物顆粒在SEM能譜儀下進(jìn)行檢測(cè),成分主要為Si、Mn、Cr的氧化物顆粒(見(jiàn)圖3),從裂紋兩邊組織脫碳及晶粒長(zhǎng)大現(xiàn)象及氧化物圓點(diǎn)產(chǎn)生來(lái)看,該裂紋應(yīng)該產(chǎn)生于軋制之前,為鑄坯上存在的缺陷遺留經(jīng)過(guò)軋制擴(kuò)展導(dǎo)致。

        鑄坯檢測(cè)分析

        鑄坯的檢測(cè)中,在發(fā)現(xiàn)有表面裂紋的同時(shí)發(fā)現(xiàn)有三角區(qū)裂紋。引起三角區(qū)裂紋的主要原因是二次冷卻不良。鑄坯側(cè)面受到強(qiáng)冷,而弧面冷卻不夠,不合適的冷卻制度和配置極易導(dǎo)致鑄坯表面溫度回升;而鑄坯表面溫度的回升導(dǎo)致鑄坯內(nèi)部凝固前沿產(chǎn)生拉應(yīng)力、拉應(yīng)變;當(dāng)這種拉應(yīng)力和應(yīng)變超過(guò)三角區(qū)裂紋產(chǎn)生的臨界時(shí),剛剛凝固的部分就被拉開(kāi),產(chǎn)生三角區(qū)裂紋[2]。三角區(qū)裂紋的存在,表示該鑄坯在二冷過(guò)程中存在問(wèn)題:邊部冷卻過(guò)大,而弧面冷卻不夠。

        通過(guò)低倍形貌檢查中觀察到,臨近鋼板表面晶粒粗大,裂紋多是在晶界部位產(chǎn)生。顯微鏡下缺陷部位的組織表明裂紋沿網(wǎng)狀鐵素體部位產(chǎn)生并擴(kuò)展。由此可見(jiàn),網(wǎng)狀鐵素體是導(dǎo)致鑄坯裂紋產(chǎn)生的根本原因。

        裂紋成因分析

        結(jié)合檢測(cè)結(jié)果可以看出,S355JR+Cr鋼板邊部產(chǎn)生裂紋的根本原因是在連鑄過(guò)程中產(chǎn)生了網(wǎng)狀鐵素體,在外力作用下,在網(wǎng)狀鐵素體部位產(chǎn)生了滑移,形成裂紋,在熱軋過(guò)程中,進(jìn)一步的擴(kuò)展導(dǎo)致大量裂紋的產(chǎn)生,其本質(zhì)上是鑄坯在矯直過(guò)程中進(jìn)入了第III脆化區(qū)。

        鋼液從1500 ℃到600 ℃冷卻溫度區(qū)間內(nèi),可能會(huì)經(jīng)過(guò)三個(gè)脆化區(qū)[3]:Ⅰ區(qū)(Tm~1200 ℃)的脆化是由于鋼液在凝固過(guò)程中,發(fā)生包晶轉(zhuǎn)變,液相和δ鐵素體向γ奧氏體轉(zhuǎn)變,體積收縮,液相來(lái)不及補(bǔ)充,產(chǎn)生空隙,或者當(dāng)液相過(guò)多時(shí),晶界面或樹(shù)枝狀晶界面上存在液膜,在凝固收縮產(chǎn)生的應(yīng)力和相變和外部應(yīng)力作用下,造成材料塑形降低,容易發(fā)生裂紋。Ⅱ區(qū)(1200 ℃~900 ℃)的脆化為過(guò)飽和的硫、氧在奧氏體晶界析出鐵和錳的硫化物(Fe,Mn)S及氧化物(Fe,Mn)O,使延展性下降;Ⅲ區(qū)(900 ℃~600 ℃)的脆化產(chǎn)生的可能原因有以下幾個(gè)方面:部分添加了Al、V和Nb合金的鋼種由于碳、氮化合物在晶界析出導(dǎo)致的脆化,或者是沿著奧氏體晶界生成的膜狀初生鐵素體晶粒產(chǎn)生滑移而造成脆化。

        裂紋產(chǎn)生階段排查

        第III脆化區(qū)缺陷的產(chǎn)生與鑄坯二冷工藝有較大的關(guān)系。在二冷階段,邊部由于冷卻過(guò)大,而使鑄坯進(jìn)入第三脆化區(qū),奧氏體向鐵素體發(fā)生轉(zhuǎn)變,在晶界邊部形成膜狀鐵素體,在矯直過(guò)程中,鐵素體部位強(qiáng)度低于奧氏體強(qiáng)度,產(chǎn)生了開(kāi)裂。對(duì)此查找了鑄機(jī)的生產(chǎn)情況,表明該批次鑄坯的生產(chǎn)時(shí)間為在鑄機(jī)狀態(tài)不良階段進(jìn)行的生產(chǎn),剛完成故障的排查,鑄機(jī)檢修階段所進(jìn)行的生產(chǎn),生產(chǎn)狀態(tài)不穩(wěn)定。

        微合金元素影響分析

        Nb、V、Ti的微合金化鋼在奧氏體溫度區(qū)間緩慢冷卻會(huì)引起碳化物或氮化物沿奧氏體晶界沉淀,使晶界處結(jié)合力減弱,導(dǎo)致連鑄坯開(kāi)裂,含Nb、V、Ti鋼連鑄坯的表面裂紋發(fā)生率顯著高于普通鋼連鑄坯[4]。本次鋼板中添加了微量Nb,以細(xì)化晶粒達(dá)到增加強(qiáng)度的目的,Nb的析出物以NbC、Nb(CN)為主。生產(chǎn)實(shí)踐表明,在澆鑄Nb、Ti鋼時(shí),矯直區(qū)板坯溫度低于950 ℃則邊部橫裂紋嚴(yán)重[5];在同時(shí)間段澆鑄的S355JR鋼種中,有未采用Nb、V、Ti進(jìn)行強(qiáng)化的鑄坯在軋制后也出現(xiàn)了同樣的缺陷。因此,Nb的析出不是當(dāng)前缺陷產(chǎn)生的主要原因,在裂紋附近也未有檢測(cè)到Nb的析出相。

        裂紋缺陷產(chǎn)生原因

        結(jié)合以上檢測(cè)及分析結(jié)果,該裂紋的產(chǎn)生是S355JR+Cr在連鑄過(guò)程中,由于連鑄冷卻工藝不當(dāng)導(dǎo)致矯直階段進(jìn)入了鑄坯的第Ⅲ脆化區(qū),造成沿網(wǎng)狀鐵素體產(chǎn)生的開(kāi)裂,熱軋后進(jìn)一步擴(kuò)展導(dǎo)致。

        結(jié)束語(yǔ)

        (1)通過(guò)金相分析,裂紋部位存在明顯的脫碳、晶粒長(zhǎng)大及氧化物圓點(diǎn)的情況,表明缺陷的產(chǎn)生與鑄坯裂紋有密切關(guān)系。

        (2)連鑄過(guò)程中,沿奧氏體晶界形成了膜狀的網(wǎng)狀鐵素體,在矯直力作用下,形成顯微裂紋,并在后續(xù)的熱軋工藝后擴(kuò)展而產(chǎn)生大量裂紋。

        (3)S355JR+Cr鋼板在軋制過(guò)程中出現(xiàn)的裂紋為連鑄過(guò)程中產(chǎn)生并在軋制過(guò)程中擴(kuò)展,與材料中所添加的合金元素Nb無(wú)關(guān)。

        (4)鑄機(jī)生產(chǎn)狀態(tài)不穩(wěn)定及不當(dāng)?shù)亩涔に囋斐闪巳毕莸漠a(chǎn)生。

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