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        掘進(jìn)機(jī)電控箱隔振器結(jié)構(gòu)優(yōu)化與分析研究

        2021-06-05 09:13:00
        機(jī)械管理開發(fā) 2021年4期
        關(guān)鍵詞:電控箱彈性體掘進(jìn)機(jī)

        段 霄

        (霍州煤電集團(tuán),山西 霍州 031400)

        引言

        懸臂式掘進(jìn)機(jī)作為機(jī)電一體化設(shè)備,在煤炭巷道掘進(jìn)過程中具有重要的作用,但因地質(zhì)條件、煤炭硬度的差異,使掘進(jìn)機(jī)工作過程中存在沖擊載荷,產(chǎn)生振動(dòng)[1-3]。電控箱作為掘進(jìn)機(jī)的機(jī)載控制裝置,內(nèi)部設(shè)置較多的電氣控制元件,是掘進(jìn)機(jī)得以正常作業(yè)的基礎(chǔ)[4]。振動(dòng)的存在會(huì)降低電氣元件的控制精度和可靠性,導(dǎo)致控制系統(tǒng)故障甚至事故,需要投入大量人力物力進(jìn)行修復(fù),降低了掘進(jìn)機(jī)的工作效率[5-6],而電控箱隔振器具有減振效果,因此隔振器結(jié)構(gòu)及其性能的穩(wěn)定性對(duì)提高掘進(jìn)機(jī)的安全穩(wěn)定運(yùn)行至關(guān)重要。

        1 隔振器概述及存在問題

        某煤礦當(dāng)前服役的掘進(jìn)機(jī)電控箱隔振器材質(zhì)為橡膠,因其具有一定的阻尼,即使出現(xiàn)共振也具有很好的減振效果。橡膠隔振器通常由約束面和自由面組成,其中約束面使用過程中與金屬接觸,自由面是在約束面承受垂直載荷時(shí)的變形面。橡膠隔振器的減振效果取決于橡膠材質(zhì)的組分與比例、結(jié)構(gòu)形式等,使用過程中不會(huì)出現(xiàn)共振激增情況,彈性系數(shù)可以根據(jù)需要改變橡膠組分和結(jié)構(gòu)進(jìn)行設(shè)計(jì),應(yīng)用范圍較為廣泛。但是,在電控箱故障修復(fù)過程中發(fā)現(xiàn)隔振器內(nèi)部橡膠與金屬件的粘接存在不牢的情況,降低了承載能力,不能抵抗不斷增強(qiáng)的沖擊載荷,減振效果和安全性較差,有必要進(jìn)行隔振器的改進(jìn)設(shè)計(jì)。

        2 隔振器優(yōu)化設(shè)計(jì)

        2.1 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

        基于當(dāng)前掘進(jìn)機(jī)電控箱在用隔振器的安裝位置關(guān)系,借鑒其他技術(shù)較為先進(jìn)的隔振器結(jié)構(gòu),在原有的隔振器基礎(chǔ)上完成了新型隔振器結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì),如圖1所示,主要由金屬芯、承壓蓋、支撐座、彈性體、金屬夾層和安裝孔等組成。新型隔振器的安裝方式和結(jié)構(gòu)尺寸與原隔振器基本一致,重點(diǎn)改進(jìn)其內(nèi)部結(jié)構(gòu),中間金屬芯與金屬支撐座之間呈傾斜5°的錐形角,金屬芯與支撐座之間經(jīng)橡膠體連接,承壓蓋設(shè)置在支撐座外表面,一起將橡膠體包裝在其內(nèi)部,承壓蓋與金屬芯之間采用了螺紋連接形式。結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí),外部支撐座的高度尺寸稍微低于橡膠彈性體,外部支撐座與承壓蓋之間采用的是摩擦連接,以此保證隔振器在豎直方向上具有適度的緩沖減振效果。為了延長隔振器橡膠彈性體的使用壽命,保證隔振器具有足夠的抗壓強(qiáng)度,結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí),彈性體中鑲嵌了一個(gè)高度稍微低于彈性體的金屬夾層,金屬夾層的結(jié)構(gòu)不封閉,保證其較強(qiáng)的減振緩沖能力。該新型隔振器是在原來的隔振器基礎(chǔ)上改進(jìn)了內(nèi)部結(jié)構(gòu),以此提高隔振器的緩沖和減振效果。

        圖1 新型隔振器結(jié)構(gòu)

        2.2 結(jié)構(gòu)參數(shù)確定

        2.2.1 固有頻率

        隔振器的固有頻率對(duì)于其減振效果至關(guān)重要,盡可能降低隔振器自身的固有頻率才能獲得很好的減振效果。掘進(jìn)機(jī)工作過程中的外載荷截割頻率基本處于3 Hz以下,電控箱自身中、低頻劇烈振動(dòng)的頻率區(qū)段分別為小于24 Hz、35~80 Hz、115 Hz,其后支撐的一階固有頻率為28 Hz,電控箱的一階固有頻率為250 Hz。綜合以上頻率,隔振器設(shè)計(jì)過程充分考慮了低頻不加劇電控箱振動(dòng),中高頻能夠有效抑制振動(dòng),同時(shí)能夠避開電控箱和后支撐本身的固有頻率,最終確定電控箱隔振器的固有頻率區(qū)間為8~10 Hz。由于新設(shè)計(jì)的隔振器主要由金屬和橡膠組成,其彈性模量差異極大,其中橡膠的阻尼和泊松比較大,彈性模量較低,并且呈非線性關(guān)系,因此設(shè)計(jì)過程中僅給出了電控箱隔振器的固有頻率區(qū)間,以供后續(xù)分析參考。

        2.2.2 隔振器材料

        結(jié)合掘進(jìn)機(jī)實(shí)際使用環(huán)境及抗震要求,設(shè)計(jì)時(shí)隔振器中的彈性橡膠材料選擇的是丁腈橡膠NBR。丁腈橡膠NBR作為常用橡膠材料的一種,具有較好的耐油和耐熱性能,具有較高的阻尼系數(shù),能夠與金屬材料完美粘接,使用過程中具有強(qiáng)度高、抗變形能力強(qiáng),在機(jī)械設(shè)備的隔振器當(dāng)中極為常見。

        3 隔振器強(qiáng)度分析

        3.1 仿真參數(shù)設(shè)定

        掘進(jìn)機(jī)隨機(jī)電控箱的工作環(huán)境較為復(fù)雜,在隔振器設(shè)計(jì)過程中不僅需要其具有很好的減振效果,還必須具有足夠的強(qiáng)度作為保障,方可滿足電控箱隔振器可靠工作的要求。將建立完成的新隔振器和原隔振器的三維模型另存為.IGS文件,導(dǎo)入ANSYS Workbench仿真分析軟件進(jìn)行強(qiáng)度分析,前處理過程中橡膠材料調(diào)用軟件材料庫自帶的mooney-rivlin材料,其中減振器材料的相關(guān)參數(shù)如表1所示。按照表1所給性能參數(shù)數(shù)據(jù),完成隔振器材料屬性的設(shè)置。運(yùn)用自由化分網(wǎng)格的方式完成相關(guān)組成部件的網(wǎng)格劃分工作,網(wǎng)格劃分完成之后對(duì)隔振器有限元仿真模型進(jìn)行約束和載荷的施加,對(duì)隔振器的4個(gè)安裝固定孔進(jìn)行固定約束的施加,對(duì)金屬芯與電控箱的連接表面施加三個(gè)方向的載荷,其中Z軸方向施加約2 500 N的載荷、X軸方向施加約100 N的載荷、Y軸方向施加約100 N的載荷。最后啟動(dòng)仿真計(jì)算器,打開大變形仿真分析開關(guān),以便保證隔振器強(qiáng)度仿真分析計(jì)算過程的順利進(jìn)行。

        3.2 仿真結(jié)果分析

        原隔振器仿真分析結(jié)果如圖2所示,其中包括金屬支撐應(yīng)力分布云圖和彈性體應(yīng)力應(yīng)變分布云圖。由圖2可以看出:金屬支撐座的最大應(yīng)力位置出現(xiàn)在四個(gè)安裝固定孔靠近隔振器彈性體一側(cè)的邊緣,數(shù)值為13.81 MPa;彈性體的最大應(yīng)力出現(xiàn)在彈性體內(nèi)圈表面,數(shù)值為1.109 MPa;彈性體的最大變形值出現(xiàn)在彈性體內(nèi)圈表面,數(shù)值為1.444 mm。

        表1 隔振器材料性能參數(shù)

        圖2 原隔振器仿真計(jì)算結(jié)果

        新隔振器仿真分析結(jié)果如圖3所示,其中包括金屬支撐應(yīng)力分布云圖、金屬夾層應(yīng)力分布云圖和彈性體應(yīng)力應(yīng)變分布云圖。由圖3可以看出,金屬支撐座的最大應(yīng)力位置出現(xiàn)在四個(gè)安裝固定孔靠近隔振器彈性體一側(cè)的邊緣,數(shù)值為33.876 MPa;金屬夾層的最大應(yīng)力出現(xiàn)最大半徑位置的端部,數(shù)值為55.042 MPa;彈性體的最大應(yīng)力出現(xiàn)在彈性體上表面,數(shù)值為0.890 MPa;彈性體的最大變形值出現(xiàn)在彈性體上表面,數(shù)值為0.993 mm。

        由彈性體和金屬材料的相關(guān)設(shè)計(jì)準(zhǔn)則可以得出新隔振器能夠滿足掘進(jìn)機(jī)電控箱使用過程中的強(qiáng)度要求。新隔振器的彈性體內(nèi)表面在與金屬接觸時(shí)的應(yīng)力值明顯降低;金屬支撐座在滿足材料強(qiáng)度要求的前提下,其性能得到了充分的發(fā)揮;金屬夾層的應(yīng)力集中較小,能夠滿足新隔振器的使用要求。

        4 減振效果分析

        圖3 新隔振器仿真計(jì)算結(jié)果

        圖4 優(yōu)化前后隔振器的電控箱振動(dòng)響應(yīng)對(duì)比圖

        完成新隔振器加工制造之后,為了驗(yàn)證新隔振器的減振效果,將其應(yīng)用于某煤礦企業(yè)正在服役的掘進(jìn)機(jī)電控箱位置,完成了掘進(jìn)機(jī)電控箱分別在原隔振器和新隔振器工作情況下振動(dòng)加速度的測試,統(tǒng)計(jì)結(jié)果如圖4所示。由圖4可以看出,原隔振器工作時(shí),電控箱振動(dòng)加速度較大,減振效果較差;而新隔振器的振動(dòng)加速度較小,減振效果明顯,低頻段未加劇電控箱的振動(dòng),在50 Hz之后的頻段減振效果突出。由此可見,新隔振器的減振效果明顯優(yōu)于原隔振器,取得了很好的應(yīng)用效果。

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