霍紅博,王鋒,陸燚煒
(浙江吉利新能源商用車集團(tuán)有限公司,浙江 杭州 311200)
機(jī)械振動(dòng)對(duì)人體的影響,取決于振動(dòng)的頻率、強(qiáng)度、作用方向和持續(xù)時(shí)間[1],由此可見,頻率對(duì)于振動(dòng)有著重要的影響。所以,在汽車懸架設(shè)計(jì)時(shí),為了滿足汽車的行駛平順性,第一步就要設(shè)計(jì)“乘坐頻率”[2]。對(duì)于輕卡而言,簧載質(zhì)量振動(dòng)頻率也尤為重要。關(guān)于它的計(jì)算方法,國內(nèi)各大主機(jī)廠基本相近。而國外的一些操穩(wěn)調(diào)校公司,則根據(jù)他們的經(jīng)驗(yàn),建立了自己的計(jì)算公式。但很少有開展理論計(jì)算與實(shí)際測(cè)試進(jìn)行對(duì)比的工作,來判斷其準(zhǔn)確性。本文將列舉三種簧載質(zhì)量振動(dòng)頻率的計(jì)算方法,并分析其對(duì)輕卡的適用性。然后,對(duì)實(shí)際車輛進(jìn)行測(cè)試,與理論計(jì)算結(jié)果對(duì)比分析。最后,給出哪種計(jì)算方法最適合輕卡。
一輛車簧載質(zhì)量振動(dòng)頻率的真實(shí)情況,不是設(shè)計(jì)值能夠體現(xiàn)的,而是項(xiàng)目工程開發(fā)階段實(shí)車的測(cè)試值。
關(guān)于汽車懸架系統(tǒng)固有頻率和阻尼比的測(cè)定方法在國家標(biāo)準(zhǔn)中已有明確規(guī)定[3]。國標(biāo)[4]中指出懸架系統(tǒng)的固有頻率包括車身部分(簧載質(zhì)量)固有頻率和車輪部分(非簧載質(zhì)量)固有頻率。
測(cè)試方法有滾下法、拋下法、和拉下法三種,我們采用的是滾下法。
傳感器布置:單向傳感器布置在整車前、后懸架,簧載(車架)和非簧載位置(輪心附近)。
在滿載狀態(tài)下采用跌落法對(duì)前、后懸架進(jìn)行測(cè)試。即將汽車的兩個(gè)前輪(或兩個(gè)后輪)壓在半梯形的突塊上,凸塊高度60~120mm,如圖1所示。在停車熄火后,再將汽車從突塊上推下來。滾下時(shí)應(yīng)盡量保證左、右兩輪同時(shí)落地,記錄整個(gè)振動(dòng)過程,重復(fù)三次。可見,在試驗(yàn)過程中簧載質(zhì)量和非簧載質(zhì)量都在振動(dòng)。
圖1 半梯形凸塊示意圖
數(shù)據(jù)處理有兩種方法:時(shí)間歷程法、頻率分析法。我們采用時(shí)間歷程法,如圖2所示,T為振動(dòng)周期,則頻率:
圖2 車身所測(cè)出的加速度自由衰減曲線
汽車可以簡化為雙質(zhì)量系統(tǒng)振動(dòng)模型[5],如圖3所示。
圖3 雙質(zhì)量系統(tǒng)振動(dòng)模型
圖3 中,m1為非簧載質(zhì)量;m2為簧載質(zhì)量;K為懸架剛度;C為減振器阻尼系數(shù);Kt為輪胎剛度;q為路面不平度輸入;Z1、Z2分別是車輪與車身垂直位移。當(dāng)系統(tǒng)可以不計(jì)阻尼時(shí),則雙質(zhì)量系統(tǒng)的自由振動(dòng)微分方程為:
若m1不動(dòng)(Z1=0),可得:
這相當(dāng)于只有車身質(zhì)量m2的單質(zhì)量無阻尼自由振動(dòng)。其固有圓頻率為:
這種只有一個(gè)質(zhì)量(車身)振動(dòng),而另一個(gè)質(zhì)量(車輪)不振動(dòng)時(shí)的部分頻率,稱為偏頻。
在懸架設(shè)計(jì)時(shí),認(rèn)為前、后懸架分別與其簧上質(zhì)量組成相互獨(dú)立的兩個(gè)單自由度振動(dòng)系統(tǒng)(忽略了簧下質(zhì)量和輪胎剛度、阻尼的影響)[6],其偏頻可表示為:
這是目前各大主機(jī)廠在設(shè)計(jì)時(shí),常用的簧載質(zhì)量振動(dòng)頻率的計(jì)算方法。值得注意的是,該方法用的是“偏頻”,認(rèn)為非簧載質(zhì)量不振動(dòng)。而我們上述的工程中簧載質(zhì)量振動(dòng)頻率的測(cè)試方法--滾下法中,車輪和車身是都在振動(dòng)的。理論計(jì)算與實(shí)際測(cè)試在工況上是不一致的。
但這是因?yàn)樗那疤崾恰昂雎粤藨蚁沦|(zhì)量和輪胎剛度、阻尼的影響”,也就意味著這個(gè)計(jì)算方法的計(jì)算結(jié)果是一個(gè)與實(shí)際測(cè)試結(jié)果相近的近似值。
當(dāng)m1、m2都振動(dòng)時(shí),它們對(duì)應(yīng)的固有圓頻率ω2、ω1計(jì)算公式如下[7]:
其中,kt為輪胎剛度。pt為輪胎偏頻,其計(jì)算公式如下:
將其帶入公式(6)有:
將式(8)及rm、rk代入式(6)會(huì)得到ω1與p0的關(guān)系。
表1 乘用車、輕卡的質(zhì)量比、剛度比
下面,展示了滿載工況下乘用車、輕卡的相關(guān)參數(shù)(多輛車取平均值),得出了相應(yīng)的質(zhì)量比、剛度比,如表1所示。
然后,通過公式(6)計(jì)算得出乘用車、輕卡ω1與p0的關(guān)系:
前懸架:
乘用車:ω1=0.945 p0
輕卡:ω1=0.860 p0
后懸架:
乘用車:ω1=0.945 p0
輕卡:ω1=0.786 p0
可見,對(duì)于乘用車來說ω1與p0接近,可以用公式(5)近似計(jì)算。而輕卡ω1與p0差距較大,不適合用公式(5)近似計(jì)算。
該公式是乘用車調(diào)校時(shí),某些國外調(diào)校公司使用的公式。式中的k為懸架剛度,m為軸荷。
他們將車輛單軸垂向運(yùn)動(dòng)看作一個(gè)整體,所以質(zhì)量取軸荷,剛度應(yīng)該取單軸整體的垂向剛度,即接地點(diǎn)剛度(輪胎與板簧剛度串聯(lián)后的剛度)。
而本公式的k是懸架剛度是因?yàn)槌擞密嚨膽壹軇偠扰c接地點(diǎn)剛度很接近,見表2(數(shù)據(jù)來自K&C試驗(yàn)臺(tái)的測(cè)試結(jié)果)。在沒有接地點(diǎn)剛度時(shí),可以用懸架剛度代替。
表2 乘用車懸架剛度與接地點(diǎn)剛度對(duì)比
通過表3可以看出輕卡的懸架剛度與接地點(diǎn)剛度是存在很大差異。
表3 乘用車懸架剛度與接地點(diǎn)剛度對(duì)比
所以,就不能用懸架剛度代替接地點(diǎn)剛度。對(duì)于輕卡,公式(10)可表示為:
式中Kj為接地點(diǎn)剛度,根據(jù)剛度的串聯(lián)公式,Kj可表示為:
軸荷為:
將公式(12)、(14)帶入公式(10)有:
可見,方法二相對(duì)于方法一的計(jì)算結(jié)果更與雙質(zhì)量振動(dòng)時(shí)的簧載質(zhì)量振動(dòng)頻率接近。
第三種計(jì)算方法就是利用公式(6)不忽略非簧載質(zhì)量振動(dòng)的存在,計(jì)算出簧載質(zhì)量振動(dòng)頻率,是三種方法中最與實(shí)際工況相符的。
表4 三輛輕卡簧載固有頻率測(cè)試、計(jì)算結(jié)果
按照文中的測(cè)試方法、計(jì)算方法對(duì)三輛輕卡進(jìn)行了測(cè)試和計(jì)算,結(jié)果如表4所示。
可以看出,測(cè)試結(jié)果與理論值都存在差異,這是由零件存在公差、測(cè)試存在誤差、裝配工藝的不一致性導(dǎo)致的。
每種方法計(jì)算結(jié)果與測(cè)試值的差異絕對(duì)值(%),如表5所示。
測(cè)試結(jié)果與理論值存在差異,這是工程開發(fā)中不可避免的。我們只能制定一個(gè)數(shù)值,作為接受的標(biāo)準(zhǔn)。通常,理論計(jì)算值與測(cè)試結(jié)果差異絕對(duì)值≤15%為可以接受。
由表5可知,3臺(tái)車的前、后懸簧載質(zhì)量振動(dòng)頻率,共6個(gè)測(cè)試結(jié)果。統(tǒng)計(jì)可知:方法一的計(jì)算結(jié)果中與測(cè)試值差異≤15%的頻次是3;方法二的計(jì)算結(jié)果中與測(cè)試值差異≤15%的頻次是5;方法三的計(jì)算結(jié)果中與測(cè)試值差異≤15%的頻次是6。
可見,最優(yōu)的是方法三,方法二次之,方法一差異最大,結(jié)果與理論分析吻合。
(1)在實(shí)際測(cè)試中,簧載、非簧載質(zhì)量都在振動(dòng);
(2)簧載質(zhì)量振動(dòng)頻率的計(jì)算方法,適用于乘用車的,并不適用與輕卡;
(3)對(duì)于輕卡,計(jì)算方法三與實(shí)際測(cè)試結(jié)果最接近;方法二可以近似計(jì)算簧載質(zhì)量振動(dòng)頻率;方法一與實(shí)際測(cè)試結(jié)果差距最大。