甘采華, 王 華, 劉世建

(1.廣西荔玉高速公路有限公司, 廣西 南寧 530022； 2.廣西交科集團(tuán)有限公司, 廣西 南寧 530007)

交通是國(guó)家的大動(dòng)脈，橋梁作為交通基礎(chǔ)設(shè)施的重要結(jié)構(gòu)，隨著國(guó)民經(jīng)濟(jì)的發(fā)展，對(duì)橋梁建設(shè)提出了更高的要求。扁平鋼箱梁斜拉橋因其整體性強(qiáng)、線條美觀、強(qiáng)度高、自重輕、工廠化程度高、質(zhì)量可靠程度高、工期短等優(yōu)點(diǎn)，在大跨度橋梁中得到了廣泛應(yīng)用。扁平鋼箱梁由薄鋼板組成，為發(fā)揮材料的承載能力，常采用高強(qiáng)度材料，但結(jié)構(gòu)因屈曲而喪失承載能力的現(xiàn)象日益突出。已有諸多學(xué)者對(duì)斜拉橋的整體-局部非線性相關(guān)穩(wěn)定極限承載力進(jìn)行了研究，孫若晗[1]等以蕪湖長(zhǎng)江公路二橋?yàn)楸尘埃治隽似錁O限承載力性能及在不同荷載分布時(shí)橋梁的破壞路徑；王明[2]以主跨780 m的鋼箱梁斜拉橋?yàn)楣こ瘫尘?，分別分析了懸臂施工階段和運(yùn)營(yíng)階段結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性，并對(duì)斜拉橋穩(wěn)定安全系數(shù)的合理取值及彈塑性失穩(wěn)破壞機(jī)理進(jìn)行了研究。梅紅蕾[3-4]等對(duì)比分析了扁平鋼箱梁U型加勁板各國(guó)不同規(guī)范的穩(wěn)定承載力計(jì)算方法，證實(shí)了加勁板件的相對(duì)剛度比對(duì)結(jié)構(gòu)穩(wěn)定承載力有著很大的影響；王飛[5]利用鋼箱節(jié)段U型加勁板件數(shù)值模擬及試驗(yàn)驗(yàn)證相結(jié)合的方法，針對(duì)加勁板的穩(wěn)定承載力計(jì)算分析提出了簡(jiǎn)化計(jì)算模型并進(jìn)行了驗(yàn)證；趙秋[6-7]等考慮U形肋翼緣與腹板間彎曲半徑變化、U形肋腹板寬厚比及被加勁板寬厚比等因素，通過(guò)軸壓試驗(yàn)得到了U形肋加勁板的穩(wěn)定極限承載力、局部失穩(wěn)破壞模式等受力性能參數(shù)；并利用四邊簡(jiǎn)支板簡(jiǎn)化U肋加勁板及其腹板簡(jiǎn)化，根據(jù)數(shù)值模擬方法驗(yàn)證了簡(jiǎn)化模型的正確性；秦鳳江[8]等利用有限元法及試驗(yàn)對(duì)比驗(yàn)證分析了鋼箱梁U型肋加勁板的穩(wěn)定極限承載力；也研究了焊接殘余應(yīng)力、初始幾何缺陷等參數(shù)對(duì)U型肋加勁板穩(wěn)定極限承載力的影響規(guī)律。趙秋[9]等通過(guò)U肋加勁板的塞尺試驗(yàn)結(jié)合最小二乘法及統(tǒng)計(jì)學(xué)方法，對(duì)鋼橋面板整體和局部幾何缺陷的幅值進(jìn)行了研究；王欣南[10]等利用初始幾何缺陷代替殘余應(yīng)力的方法結(jié)合有限元計(jì)算分析了開口肋加勁板的穩(wěn)定承載力。

基于上述研究成果，本文將對(duì)不同相對(duì)寬厚比系數(shù)的斜拉橋主梁鋼箱開口加勁板件穩(wěn)定極限承載力展開研究，分析鋼結(jié)構(gòu)焊接殘余應(yīng)力及結(jié)構(gòu)制造誤差產(chǎn)生的初始缺陷對(duì)開口加勁板件穩(wěn)定承載力的影響。

1 加勁板件的初始變形、殘余應(yīng)力及其本構(gòu)關(guān)系

1.1 加勁板件的初始變形

加勁板件在其制造焊接加工時(shí)常會(huì)產(chǎn)生初始變形，初始變形的存在會(huì)使加勁板件產(chǎn)生附加彎矩，且初始變形越大，附加彎矩便越大，故在進(jìn)行加勁板件受力性能分析時(shí)，須考慮初始變形的影響。影響加勁板件穩(wěn)定極限承載力的初始變形因素主要有兩個(gè)：① 整體和局部的幅值；② 整體和局部的形態(tài)。對(duì)于加勁板件初始變形幅值，本研究擬采用BS5400英國(guó)橋梁規(guī)范中板件的加工誤差限值作為板件局部的初始變形幅值；取板件短邊的l/1 000作為板件的整體初始變形幅值。圖1為結(jié)構(gòu)局部初始變形幅值計(jì)算示意圖，具體計(jì)算如式(1)所示。

圖1 結(jié)構(gòu)局部初始變形幅值計(jì)算示意圖

(1)

對(duì)于初始變形整體和局部形態(tài)的問(wèn)題。在有限元建模時(shí)取用單波的模態(tài)考慮初始整體變形，采用加勁板件一類穩(wěn)定的模態(tài)按式(1)所計(jì)算幅值放大或縮小來(lái)考慮加勁板件初始局部變形。

1.2 加勁板件的殘余應(yīng)力

構(gòu)件的殘余應(yīng)力是構(gòu)件內(nèi)部自相平衡的內(nèi)應(yīng)力。截面的形狀和尺寸、型鋼和鋼板的軋制、焊接工藝和材料性能等一系列因素均對(duì)沿構(gòu)件軸線方向截面的縱向殘余應(yīng)力分布和大小有影響[11]。

因鋼箱梁斜拉橋主梁結(jié)構(gòu)板件數(shù)目眾多，且自身構(gòu)造較為復(fù)雜，焊接縫密布，導(dǎo)致其殘余應(yīng)力分布規(guī)律尚不明確，僅能通過(guò)試驗(yàn)測(cè)試獲得真實(shí)的索塔殘余應(yīng)力分布。而對(duì)于斜拉橋扁平鋼箱梁，目前國(guó)內(nèi)幾乎無(wú)殘余應(yīng)力相關(guān)有效的測(cè)試資料。為能通過(guò)數(shù)值分析的方法研究加勁板件殘余應(yīng)力對(duì)其穩(wěn)定極限承載力的影響規(guī)律，本文參考了日本多多羅大橋[12]對(duì)于開口加勁肋的一些實(shí)測(cè)結(jié)果。殘余應(yīng)力σrc的峰值采用80 MPa，即0.23σY(屈服強(qiáng)度σY=345 MPa)。

1.3 加勁板件材料的本構(gòu)關(guān)系

多采用Q345鋼材作為扁平鋼箱梁斜拉橋的主梁材料，學(xué)者們通過(guò)大量試驗(yàn)資料驗(yàn)證了靜力作用下鋼材拉、壓性能基本一致。為對(duì)加勁板件結(jié)構(gòu)彈塑性穩(wěn)定理論進(jìn)行研究，現(xiàn)根據(jù)諸多相關(guān)構(gòu)件的試驗(yàn)結(jié)果及鋼材應(yīng)力應(yīng)變曲線的特點(diǎn)，將應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系簡(jiǎn)化為圖2所示的3種本構(gòu)關(guān)系。

圖2 鋼材應(yīng)力應(yīng)變曲線

鋼材達(dá)到屈服強(qiáng)度后的應(yīng)力應(yīng)變曲線有如圖2所示的3種類型：① 類型1如圖2(a)所示，其基于鋼材連續(xù)屈服理論，即當(dāng)鋼材應(yīng)力達(dá)到屈服應(yīng)力強(qiáng)度后出現(xiàn)連續(xù)滑移面，且材料呈彈塑性，其彈性模量Et=0.03E；② 類型2如圖2(b)所示，其基于鋼材非連續(xù)屈服理論，即當(dāng)鋼材應(yīng)力達(dá)到屈服應(yīng)力強(qiáng)度后發(fā)生部分滑移，應(yīng)變介于εy和εst之間，可取εst=12εy，且當(dāng)ε≥εst時(shí)，可取Est=0.02E；③ 類型3如圖2(c)所示，當(dāng)ε≥εy時(shí)，取切線模量為Est=0。諸多研究成果表明[13-14]，采用上述3種不同類型的材料本構(gòu)關(guān)系進(jìn)行構(gòu)件極限承載力計(jì)算分析時(shí),結(jié)果僅有細(xì)微差別，且上述類型中第3種類型的計(jì)算過(guò)程最為簡(jiǎn)潔，故用第3種類型圖示2(c)中的材料本構(gòu)關(guān)系進(jìn)行研究分析。

2 加勁板件屈曲理論分析

加勁板件屈曲分整體和局部屈曲，加勁板件整體屈曲是指包括板和加勁肋在內(nèi)的整體結(jié)構(gòu)跟單板一樣的屈曲模態(tài)；加勁板件局部屈曲是指加勁板件的加勁肋之間局部板件跟單板一樣屈曲而加勁肋并不屈曲的模態(tài)。本文采用三上市藏、Giencke，E.等[15-16]的分析理論進(jìn)行結(jié)構(gòu)屈曲分析，加勁板件示意圖如圖3所示。

圖3 單向受壓的加勁板

加勁板的屈曲應(yīng)力的公式為：

(2)

式中：t*為正交異性板的換算板厚，定義見式(4)；n為板條數(shù)；αt=A/B為板的縱橫比；αt0的定義見式(6)；γt為加勁板的抗彎剛度比，定義見式(5)。

(3)

(4)

(5)

(6)

n=nt+1

(7)

其中，At，It分別為單根加勁肋的面積和對(duì)板中面的抗彎慣性矩；nt為加勁肋數(shù)量。

圖4 局部屈曲的最小剛度比

計(jì)算最小剛度比的公式為：

(8)

3 有限元模型建立

本文以某獨(dú)塔雙索面鋼斜拉橋?yàn)檠芯恳劳斜尘埃髁簽殇撓淞?，梁?.2 m，材料為16 Mn(Q345)鋼，其橋跨布置為(3×72+248+560)m，斜拉索為抗拉強(qiáng)度為1 860 MPa的Φ7鋼絞線，全橋共35×2對(duì)斜拉索，標(biāo)準(zhǔn)索距為15 m(北岸尾索區(qū)索間距為9 m)。鋼箱梁頂?shù)装寮案拱搴? cm；加勁板件厚1.6 cm，高16 cm。具體立面布置見圖5。

圖5 某大跨斜拉橋立面布置(單位：cm)

根據(jù)上述工程背景，利用有限元軟件ANSYS采用混合單元法建立結(jié)構(gòu)整體模型，其中斜拉索采用索單元link10模擬，并利用Enrst公式考慮彈性模量的修正；主塔使用Solid45三維實(shí)體單元模擬，且主塔與扣索之間共節(jié)點(diǎn)；主梁采用殼單元shell63和梁?jiǎn)卧猙eam188分別進(jìn)行模擬，并利用MPC184單元將橫梁等效為剛性梁；通過(guò)建立位移方程來(lái)實(shí)現(xiàn)交界面上單個(gè)梁?jiǎn)卧?jié)點(diǎn)和多個(gè)殼單元節(jié)點(diǎn)之間的位移協(xié)調(diào)[13]。具體方程表述如式(10)所示。結(jié)構(gòu)整體模型示意圖如圖6所示。

圖6 斜拉橋整體混合模型圖

Un=Fn(Ubeam)

(10)

式中：Un為交界面上殼單元的任意一個(gè)節(jié)點(diǎn)的位移，Ubeam為交界面上梁?jiǎn)卧?jié)點(diǎn)的位移。n表示交界面上殼單元的節(jié)點(diǎn)個(gè)數(shù)(交界面上殼單元節(jié)點(diǎn)個(gè)數(shù)也對(duì)應(yīng)了位移方程個(gè)數(shù))。主梁局部模型圖及位移方程的示意見圖7。

圖7 梁?jiǎn)卧桶鍤卧B接的位移協(xié)調(diào)示意圖

4 開口加勁板件穩(wěn)定極限承載力分析

由圖8～圖10分析有，對(duì)比由加勁板件材料屈服強(qiáng)度和歐拉應(yīng)力(彈性屈曲荷載對(duì)應(yīng)的應(yīng)力曲線)組成的“上界曲線”，考慮了加勁板件的初始變形及殘余應(yīng)力后的加勁板件穩(wěn)定極限平均應(yīng)力曲線有一個(gè)下降值Δσ。該下降值Δσ受加勁板件的初始缺陷、殘余應(yīng)力分布和剛度特征等的影響。

圖8 γt=0.5γt，req時(shí)的穩(wěn)定極限承載力曲線

圖10 γt=2.0γt，req時(shí)的穩(wěn)定極限承載力曲線

從圖9中還可以看出，下降值Δσ在第2點(diǎn)達(dá)到最大(為117.3 MPa)，在第1點(diǎn)下降值Δσ為41.4 MPa，在3點(diǎn)Δσ為24.2 MPa。若把初始變形和殘余應(yīng)力均稱為缺陷的話，證明R=1，bt/t=55左右的加勁板件的設(shè)計(jì)對(duì)缺陷最為敏感，在設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)引起注意。下面針對(duì)R=1，bt/t=55的加勁板件，分析加勁板件初始變形和殘余應(yīng)力對(duì)其穩(wěn)定承載力的影響效應(yīng)。

圖9 γt=1.0γt，req時(shí)的穩(wěn)定極限承載力曲線

4.1 初始變形的影響分析

為分析初始變形對(duì)開口加勁板穩(wěn)定極限承載力的影響，以γt=1.0γt，req，母板厚度為12 mm，bt/t=55，殘余應(yīng)力σrc=0.23σY的加勁板為例，計(jì)算分析了整體初始變形幅值Δ從0到L/1 500到L/500變化時(shí)加勁板的穩(wěn)定極限承載力的變化情況，并將其分析結(jié)果總結(jié)如圖11所示，加勁板的穩(wěn)定極限承載力隨整體初始變形的增大而減小，當(dāng)整體初始變形幅值Δ從0到L/500時(shí)，加勁板的穩(wěn)定極限承載力的最大差值達(dá)24.5%。

圖11 開口加勁板的穩(wěn)定極限承載力隨整體初始變形幅值Δ的變化曲線

4.2 殘余應(yīng)變的影響分析

為研究殘余應(yīng)力對(duì)開口加勁板穩(wěn)定極限承載力的影響，以γt=1.0γt，req，母板厚度為12 mm，bt/t=55，整體初始變形幅值Δ為L(zhǎng)/1 000的加勁板為例，計(jì)算分析了殘余應(yīng)力σrc從0到σY變化時(shí)，加勁板的穩(wěn)定極限承載力的變化情況，并將其分析結(jié)果總結(jié)如圖12所示，加勁板的穩(wěn)定極限承載力隨殘余應(yīng)力的增加而減小，當(dāng)殘余應(yīng)力幅值σrc從0到σY時(shí)，加勁板的穩(wěn)定極限承載力的變化最大差值達(dá)14.3%。

圖12 加勁板的穩(wěn)定極限承載力隨殘余應(yīng)力σrc的變化曲線

5 結(jié)論

以某大跨徑鋼箱梁斜拉橋?yàn)檠芯恳劳斜尘埃⒘嗽摌駻NSYS混合有限元模型，對(duì)開口加勁板件不同相對(duì)寬厚比系數(shù)下的穩(wěn)定極限承載力進(jìn)行了分析，并研究了開口加勁板件初始缺陷及殘余應(yīng)力對(duì)其穩(wěn)定承載力的影響規(guī)律，可得到以下結(jié)論：

a.當(dāng)相對(duì)寬厚比系數(shù)R=1，bt/t=55時(shí)，開口加勁板件的設(shè)計(jì)對(duì)缺陷最為敏感，在設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)引起注意。

b.相對(duì)寬厚比系數(shù)R=1的開口加勁板件，加勁板件的穩(wěn)定極限承載力隨整體初始變形的增大而減小，當(dāng)整體初始變形幅值Δ從0到L/1 500到L/500變化時(shí)，加勁板的穩(wěn)定極限承載力的最大差值達(dá)24.5%。

c.相對(duì)寬厚比系數(shù)R=1的開口加勁板件，加勁板件的穩(wěn)定極限承載力隨殘余應(yīng)力的增加而減小，當(dāng)殘余應(yīng)力幅值σrc從0到σY變化時(shí)，加勁板的穩(wěn)定極限承載力的變化最大差值達(dá)14.3%。