王立業(yè)， 楊永富， 張黎明， 莊傳儀

(1.山東省路橋集團(tuán)有限公司，山東 濟(jì)南 250021; 2.山東省交通科學(xué)研究院，山東 濟(jì)南 250031； 3.山東交通學(xué)院，山東 濟(jì)南 250357)

隨著公路建設(shè)的縱深發(fā)展和環(huán)保意識(shí)的不斷提高，性能優(yōu)異且不可再生的堿性集料也在極速減少[1]。而我國花崗巖分布廣、儲(chǔ)量極為豐富，具有力學(xué)強(qiáng)度高、耐磨性好、抗滑耐疲勞等優(yōu)點(diǎn)，如通過添加抗剝落劑、使用改性瀝青或礦粉改性等措施，將花崗巖大規(guī)模地應(yīng)用于瀝青面層，不僅可以解決堿性集料資源不足的難題，還能帶動(dòng)當(dāng)?shù)亟?jīng)濟(jì)發(fā)展。但是花崗巖與瀝青的粘附性較差，存在水穩(wěn)定性不足等弊端，因此改善花崗巖瀝青混合料的抗水損壞性能，保持或提高其他路用性能，將對(duì)我國公路等基礎(chǔ)設(shè)施建設(shè)有著重大的意義。

為提高花崗巖與瀝青的粘附性，國內(nèi)外專家學(xué)者對(duì)其進(jìn)行了深入的研究，如使用改性瀝青、消石灰、水泥等堿性材料代替混合料中的部分礦粉，用堿性溶液處理花崗巖集料表面等[2-3]。王富強(qiáng)[4]在高濕熱地區(qū)采用硅烷偶聯(lián)劑和消石灰評(píng)價(jià)了對(duì)花崗巖瀝青混合料水穩(wěn)定性的改善效果，提出了消石灰和硅烷偶聯(lián)劑復(fù)摻效果最佳。原寶盛[5]等發(fā)現(xiàn)Morlife300抗剝落劑的花崗巖瀝青混合料高溫穩(wěn)定性和水穩(wěn)定性大幅提高，并將其用于珠三角地區(qū)白改黑實(shí)體工程中。李瑞霞[6]等從微觀角度分析了克拉瑪依70號(hào)瀝青和BRA改性瀝青的化學(xué)組成，發(fā)現(xiàn)BRA改性瀝青中聚集態(tài)轉(zhuǎn)變數(shù)量減少，兩者形成了相互交錯(cuò)且兩相連續(xù)的瀝青膠體結(jié)構(gòu)，溫度穩(wěn)定性能得到提高。劉平[7]以砂巖、花崗巖作為瀝青混合料集料，提出摻量為0.3%的LX-6525型抗剝落劑能提高砂巖與花崗巖混合料的動(dòng)穩(wěn)定度、水穩(wěn)定性和凍融劈裂強(qiáng)度，但砂巖的凍融劈裂殘留強(qiáng)度比不合格。上述研究通過添加抗剝落劑、活性材料及石灰粉等，采用微觀表征、室內(nèi)性能試驗(yàn)等方法評(píng)價(jià)花崗巖與瀝青粘附性及其混合料的路用性能，但室內(nèi)單一混合料試件試驗(yàn)受到試件尺寸、邊界效應(yīng)、環(huán)境和加載方式等限制，與公路路面的實(shí)際情況存在較大的差異。本文借助1/3比例尺氣囊式加速加載系統(tǒng)，較真實(shí)地模擬貨車輪載的反復(fù)作用和夏季高溫降雨的環(huán)境條件，研究5種抗剝落措施的雙層瀝青混合料復(fù)合試件的高溫抗車轍及水—溫耦合作用下的抗水損、抗車轍性能，評(píng)價(jià)不同抗剝落措施對(duì)花崗巖瀝青混合料路用性能的改善效果。

1 瀝青混合料設(shè)計(jì)與試驗(yàn)方案

1.1 原材料與配合比

a.瀝青。

本次試驗(yàn)使用的瀝青為70-A瀝青和成品SBS改性瀝青，根據(jù)JTG E20對(duì)瀝青的相關(guān)性能進(jìn)行了測(cè)試，見表1和表2，試驗(yàn)結(jié)果均符合規(guī)范要求。

b.集料。

花崗巖粗集料規(guī)格為10～20 mm、10～15 mm、5～10 mm和3～5 mm，細(xì)集料選用機(jī)制砂(0～3 mm)，填料選用礦粉和消石灰粉，其技術(shù)指標(biāo)分別見表3～表5。

表1 70-A道路石油瀝青技術(shù)指標(biāo)Table1 Technicalindexofroadpetroleumasphalt試驗(yàn)項(xiàng)目針入度(25℃,100g,5s)//0.1mm針入度指數(shù)軟化點(diǎn)/℃15℃延度/cm瀝青密度(15℃)/(g·cm-3)TFOT殘留25℃針入度比/%延度(10℃)/cm質(zhì)量變化/%試驗(yàn)結(jié)果660.4446.51630.9916812-0.13技術(shù)要求60～80-1.8～+1.0≥44≥100試驗(yàn)結(jié)果≥58≥4-0.8～+0.8

表2 成品SBS改性瀝青技術(shù)指標(biāo)Table2 TechnicalindexofSBSmodifiedasphalt試驗(yàn)項(xiàng)目針入度(25℃,100g,5s)/0.1mm針入度指數(shù)軟化點(diǎn)/℃5℃延度/cmTFOT殘留25℃針入度比/%延度(5℃)/cm質(zhì)量變化/%試驗(yàn)結(jié)果410.329324.38512-0.071技術(shù)要求40～60≥0≥60≥20≥65≥4-0.8～+0.8

表3 粗集料技術(shù)指標(biāo)Table3 Technicalindexofcoarseaggregate類別集料壓碎值/%表觀相對(duì)密度/(g·cm-1)3～55～1010～1510～20吸水率/%對(duì)瀝青的粘附性針片狀顆粒含量/%水洗法<0.075mm顆粒含量/%軟石含量/%磨耗值(洛杉磯法)/%檢測(cè)結(jié)果18.82.7122.6422.6212.6301.8290.41.219技術(shù)要求不大于26不小于2.60不大于2.0不小于4級(jí)不大于15不大于1不大于3不大于28

表4 細(xì)集料技術(shù)指標(biāo)Table4 Technicalindexoffineaggregate類別表觀相對(duì)密度/(g·cm-1)含泥量(小于0.075mm的含量)/%砂當(dāng)量/%亞甲藍(lán)值/(g·kg-1)檢測(cè)結(jié)果2.65818715技術(shù)要求不小于2.50不大于3不小于60不大于25試驗(yàn)方法T0328T0333T0334T0349

表5 礦粉技術(shù)指標(biāo)Table5 Technicalindexofmineralpowder試驗(yàn)項(xiàng)目表觀密度/(g·cm-1)含水量/%不同粒度(mm)范圍含量/%<0.6<0.15<0.075試驗(yàn)結(jié)果 2.6320.6810095.886.4技術(shù)要求≥2.5≤1.010090～10075～100

由表3～表5可知，所選擇的集料和填料技術(shù)指標(biāo)均滿足現(xiàn)行規(guī)范要求。

表6 消石灰粉技術(shù)指標(biāo)Table6 Technicalindexofslakedlime類別表觀密度/(g·cm-1)不同粒度(mm)范圍含量/%<0.6<0.15<0.075含水量/%親水系數(shù)塑性指數(shù)外觀技術(shù)要求≥2.5100～10090～10085～100≤1≤1≤4無團(tuán)粒結(jié)塊檢測(cè)結(jié)果2.612100.097.686.70.40.42.8無團(tuán)粒結(jié)塊

c.配合比設(shè)計(jì)。

通過瀝青混合料配合比試驗(yàn)，得出AC-10和AC-16的最優(yōu)礦料級(jí)配，見表7。AC-10和AC-16花崗巖瀝青混合料最佳油石比分別為5.5%和4.7%。

表7 瀝青混合料礦料級(jí)配Table7 Gradationofasphaltmixture礦料種類通過以下篩孔(mm)的質(zhì)量百分率/%191613.29.54.752.361.180.60.30.150.075AC-10100.096.256.537.730.424.918.511.76.6AC-1610097.688.969.841.627.119.414.511.18.77.1

1.2 試驗(yàn)設(shè)備與方案

為了評(píng)價(jià)花崗巖瀝青混合料高溫及水耦合作用下的路用性能，借助1/3比例尺氣囊式路面加速加載試驗(yàn)系統(tǒng)，通過可控的輪載加速瀝青混合料試件的破壞，可以使試件在較短時(shí)間內(nèi)產(chǎn)生車轍和疲勞破壞等。1/3比例尺氣囊式路面加速加載試驗(yàn)系統(tǒng)如圖1所示，通過3組4.00-8單輪斜交充氣輪胎回轉(zhuǎn)循環(huán)方式，對(duì)試槽內(nèi)的花崗巖車轍試件進(jìn)行加載。本試驗(yàn)采用的輪載為700 kg，接地壓力為1.06 MPa，胎壓為0.85 MPa，按照接地壓力比相當(dāng)于200 kN單軸雙輪組軸載。碾壓速度為10 km/h，每1 h對(duì)試槽的試件施加3 600次單輪輪載作用[7-10]。

圖1 1/3比例尺氣囊式路面加速加載試驗(yàn)系統(tǒng)

成型3 cmAC-10+5 cmAC-16雙層花崗巖瀝青混合料復(fù)合試件，進(jìn)行60 ℃空氣浴高溫性能、50 ℃水浴抗水損壞性能的加速加載試驗(yàn)，評(píng)價(jià)5種抗剝落方案的花崗巖瀝青混合料復(fù)合試件高溫穩(wěn)定性和水穩(wěn)定性，雙層瀝青混合料復(fù)合試件方案見表8。

表8 雙層瀝青混合料復(fù)合試件方案Table8 Testschemefordouble-layerasphaltmixturecom-positespecimen方案3cmAC-10面層瀝青填料方案170-A礦粉∶消石灰粉(4∶3)方案270-A+0.3%硅烷偶聯(lián)劑礦粉∶消石灰粉(4∶3)方案3SBS改性瀝青礦粉∶消石灰粉(4∶3)方案4巖改瀝青礦粉方案5巖改瀝青+0.3%硅烷偶聯(lián)劑礦粉方案5cmAC-16面層瀝青填料方案170-A礦粉∶消石灰粉(4∶3)方案270-A礦粉∶消石灰粉(4∶3)方案370-A礦粉∶消石灰粉(4∶3)方案470-A礦粉∶消石灰粉(4∶3)方案570-A礦粉∶消石灰粉(4∶3)

2 基于加速加載試驗(yàn)的雙層混合料復(fù)合試件高溫性能評(píng)價(jià)

2.1 試件成型與試驗(yàn)設(shè)計(jì)

雙層瀝青混合料復(fù)合試件尺寸為300 mm×300 mm×80 mm，先成型50 mm厚的 AC-16下面層，放上30 mm厚的鋁板進(jìn)行碾壓成型；取出30 mm厚的鋁板，常溫下養(yǎng)生5 h后再在其上鋪筑30 mm 厚的AC-10上面層混合料，分兩次碾壓成型，試件成型過程見圖2。

圖2 雙層瀝青混合料復(fù)合車轍試件

試驗(yàn)開始之前將車轍板置于試槽中保溫10 h，調(diào)試加載輪碾壓方向與車轍板碾壓成型方向相一致，每0.45萬次輪載作用進(jìn)行一次斷面車轍檢測(cè)，當(dāng)車轍深度超過20 mm時(shí)終止碾壓，結(jié)束試驗(yàn)。

2.2 高溫穩(wěn)定性能分析

根據(jù)表8試驗(yàn)方案，進(jìn)行60 ℃空氣浴環(huán)境的高溫車轍試驗(yàn)，試驗(yàn)結(jié)果見圖3和圖4。

由圖3和圖4可以看出，在60 ℃高溫環(huán)境條件下，5種抗剝落措施的花崗巖瀝青混合料車轍深度隨加載次數(shù)的變化存在著較大的差異。在整個(gè)加載周期內(nèi)，5種抗剝落措施花崗巖瀝青混合料復(fù)合試件車轍深度隨加載次數(shù)始終較快增長，相比較而言，方案3(SBS改性瀝青+消石灰粉)、方案4(巖改瀝青)和方案5(巖改瀝青+0.3%偶聯(lián)劑)3種抗剝落措施能夠顯著減小車轍深度，具有較強(qiáng)的高溫抗車轍性能。5種抗剝落措施對(duì)花崗巖瀝青混合料高溫性能改善的優(yōu)劣排序?yàn)榉桨?>方案4>方案3>方案1>方案2，可見，單一的以硅烷偶聯(lián)劑為抗剝落劑，花崗巖瀝青混合料的抗車轍性能并沒有提高；改性瀝青的使用對(duì)高溫性能的改善起到了較為顯著的效果，且?guī)r瀝青改性瀝青優(yōu)于SBS改性瀝青。

圖3 雙層瀝青混合料復(fù)合試件60 ℃車轍

圖4 9 000次輪載時(shí)不同方案車轍深度

通過加速加載高溫輪轍試驗(yàn)可以看出，方案4和方案3車轍深度隨著輪載次數(shù)的變化分為初期壓密、蠕變穩(wěn)定發(fā)展和失穩(wěn)破壞3個(gè)階段。由于混合料試件碾壓不密實(shí)存在一定的空隙，在初期壓密階段受高溫和重輪載的耦合作用，車轍快速增大，但車轍增長的蠕變速率逐漸減??；而后進(jìn)入蠕變穩(wěn)定發(fā)展階段，該階段瀝青混合料已有較大的密實(shí)度，抗車轍能力得到了較大的提高，車轍蠕變速率較小且基本恒定，車轍深度隨輪載次數(shù)呈線性緩慢增長；到了失穩(wěn)破壞階段，車轍蠕變速率迅速增大，瀝青混合料發(fā)生大面積的剪切流動(dòng)變形。方案2采用采用0.3%硅烷偶聯(lián)劑作為抗剝落劑，其車轍蠕變速率最大，車轍深度最深；方案1采用消石灰粉，高溫抗車轍性能表現(xiàn)一般。

圖5為方案1(石灰粉)復(fù)合試件車轍斷面隨輪載次數(shù)的變化曲線，圖6為方案5(偶巖復(fù)合改性措施)車轍斷面隨輪載次數(shù)的變化曲線，可以看出方案1在高溫輪轍作用下由初期壓密直接進(jìn)入后期失穩(wěn)破壞，車轍的發(fā)展基本呈線性增長。方案5明顯地看出中期蠕變穩(wěn)定階段車轍發(fā)展較為緩慢，表現(xiàn)出優(yōu)異的高溫抗車轍能力，既展現(xiàn)了巖瀝青軟化點(diǎn)高、與花崗巖集料的浸潤性等優(yōu)點(diǎn)，又發(fā)揮了硅烷偶聯(lián)劑與花崗巖等酸性集料粘接界面強(qiáng)力較高的化學(xué)鍵，大大改善了其粘接強(qiáng)度和高溫性能。

圖5 方案1車轍斷面隨輪載作用次數(shù)的變化曲線

圖6 方案5車轍斷面隨輪載作用次數(shù)的變化曲線

3 高溫-水耦合作用下復(fù)合試件水溫穩(wěn)定性

為了進(jìn)一步評(píng)價(jià)高溫多雨環(huán)境條件下花崗巖瀝青混合料抗水損、抗車轍性能，開展了基于1/3比例尺氣囊式加速加載試驗(yàn)的高溫水浴輪轍試驗(yàn)。試驗(yàn)仍采用1/3比例尺氣囊式加速加載試驗(yàn)系統(tǒng)，向試槽中加入50 ℃的循環(huán)水，將厚度為80 mm的雙層花崗巖瀝青混合料復(fù)合車轍試件放入試槽中，使液面略高于試件頂部，保溫5 h后進(jìn)行水浴輪轍加速加載試驗(yàn)。當(dāng)車轍深度大于20 mm或者加載次數(shù)超過72 000時(shí)終止試驗(yàn)，每隔0.45萬次量測(cè)雙層瀝青混合料復(fù)合車轍試件的最大車轍深度，同時(shí)在最大車轍深度斷面橫向每隔20 mm測(cè)量一次車轍深度，每個(gè)斷面測(cè)量5個(gè)測(cè)點(diǎn)，得到車轍斷面形態(tài)[11]。圖7為5種抗剝落措施車轍深度隨輪載作用次數(shù)的變化。

圖7 車轍深度隨輪載次數(shù)的變化

從圖7可以看出，在50 ℃水浴環(huán)境中，輪載為50 kN(軸載為200 kN)條件下，方案5(偶巖復(fù)合改性花崗巖瀝青混合料)車轍深度和蠕變速率最小，剝落拐點(diǎn)約為40 500次重輪載作用(相當(dāng)于291.6萬次標(biāo)準(zhǔn)軸載作用)，遠(yuǎn)高于方案2(硅烷偶聯(lián)劑)的13 500次輪載作用(相當(dāng)于97.2萬次標(biāo)準(zhǔn)軸載作用)，以及方案3(SBS改性瀝青)的27 000次輪載作用(相當(dāng)于194.4萬次標(biāo)準(zhǔn)軸載作用)。剝落拐點(diǎn)與瀝青混合料抗剝落能力正相關(guān)，其數(shù)值越高混合料抗剝落能力越強(qiáng)，數(shù)值越低抗剝落能力越差，比較5種抗剝落方案，巖偶復(fù)合改性瀝青拌制的花崗巖瀝青混合料抗水剝落性能和高溫抗車轍性能最優(yōu)，其次為方案4、方案3，方案1和方案2抗高溫和水損能力最弱。

由圖7還可以看出，在重輪載的反復(fù)作用和50 ℃水浴的綜合影響下，各抗剝落措施雙層瀝青混合料試件大體上都經(jīng)歷了初期壓密、中期蠕變穩(wěn)定和后期失穩(wěn)破壞3個(gè)階段[9，12-14]，但方案4、方案3和方案1中期蠕變穩(wěn)定階段很不明顯，只經(jīng)過很少的輪載作用次數(shù)(約30～50萬次標(biāo)準(zhǔn)軸載作用)即進(jìn)入了失穩(wěn)破壞階段，而添加偶巖復(fù)合改性瀝青的方案5，表現(xiàn)出了較為明顯的3階段發(fā)展過程和良好的水溫穩(wěn)定性，這是因?yàn)楣柰榕悸?lián)劑是具有硅烷氧基和有機(jī)官能基的有機(jī)硅單體，硅烷氧基對(duì)花崗巖中的無機(jī)物具有反應(yīng)性，而有機(jī)官能團(tuán)對(duì)瀝青中的有機(jī)物具有反應(yīng)性和相互包容性，青川巖瀝青氮含量高，與瀝青及硅烷偶聯(lián)劑的相容性好，增強(qiáng)了與集料的黏附性及抗剝離性，所以在硅烷偶聯(lián)劑處于瀝青與花崗巖界面相交處時(shí)能與巖改瀝青中的有機(jī)物和花崗巖的無機(jī)材料發(fā)生反應(yīng)，形成瀝青有機(jī)基體-硅烷偶聯(lián)劑-花崗巖無機(jī)基體的結(jié)合層，改善了分子間作用力，增強(qiáng)了極性鍵，并產(chǎn)生化學(xué)交聯(lián)、聚合生成大分子網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)，增強(qiáng)了偶巖復(fù)合改性瀝青與花崗巖集料的粘結(jié)力、相容性和附著力。

偶巖復(fù)合改性瀝青花崗巖混合料經(jīng)過初期壓密階段后，進(jìn)入蠕變穩(wěn)定發(fā)展階段(圖7中4 500～40 500次)。該階段瀝青混合料車轍深度與輪載作用次數(shù)表現(xiàn)為線性變化或指數(shù)關(guān)系變化，通過對(duì)該階段試件車轍深度與荷載作用次數(shù)回歸分析，得出中期蠕變階段偶巖復(fù)合改性瀝青混合料車轍深度與輪載作用次數(shù)的關(guān)系模型，如式1所示。

Rd=0.000 2N+1.733 3,(R2=0.97)

(1)

式中:Rd為車轍深度，mm；N為輪載作用次數(shù)(50 kN輪載，50 ℃水浴，碾壓速度10 km/h)，次。

為了進(jìn)一步分析5種方案的雙層瀝青混合料復(fù)合試件車轍斷面隨輪載作用次數(shù)的變化形態(tài)，在加速加載試驗(yàn)過程中，每隔4 500次輪載作用，量測(cè)最大車轍深度位置5個(gè)測(cè)點(diǎn)的斷面車轍深度，結(jié)果見圖8～圖12。

由圖8～圖12可以看出，不同抗剝落措施的車轍斷面形態(tài)存在著較大差異，而且車轍深度也存在著明顯差別。對(duì)比方案2(硅烷偶聯(lián)劑)、方案4(巖瀝青)和方案5(偶巖復(fù)合改性瀝青)，方案2的蠕變速率最快，經(jīng)歷了初期壓密階段后經(jīng)過約4 500次輪載作用(約32萬次標(biāo)準(zhǔn)軸載作用)即進(jìn)入后期加速破壞階段。方案4巖瀝青屬于石油基固體材料，具有與瀝青相近的化學(xué)結(jié)構(gòu)，與瀝青的相容性好，與基質(zhì)瀝青極易相容共存。制作巖瀝青改性瀝青后，形成巖瀝青與基質(zhì)瀝青的緊密分子，這種分子既有巖瀝青的硬度和耐磨性，同時(shí)也保留了瀝青的韌性，提高了瀝青混合料的抗剝落性能。方案5試件的車轍深度隨輪載作用次數(shù)增長最為緩慢，蠕變速率較小，表現(xiàn)出優(yōu)異的高溫穩(wěn)定性和水穩(wěn)定性，與硅烷偶聯(lián)劑等單一有機(jī)胺類抗剝離劑相比，巖瀝青的加入，顯著增強(qiáng)了分子間力和化學(xué)交聯(lián)作用，使得它與礦物石料表面的吸附力增強(qiáng)、潤濕性改善，即使在高溫和水的耦合作用下花崗巖瀝青混合料依然表現(xiàn)出優(yōu)異的性能。

圖8 方案1不同碾壓次數(shù)車轍斷面

圖9 方案2不同碾壓次數(shù)車轍斷面

圖10 方案3不同碾壓次數(shù)車轍斷面

圖11 方案4不同碾壓次數(shù)車轍斷面

圖12 方案5不同碾壓次數(shù)車轍斷面

4 結(jié)語

針對(duì)花崗巖瀝青混合料水—溫穩(wěn)定性差等技術(shù)難題，基于1/3比例尺氣囊式加速加載系統(tǒng)，模擬實(shí)體工程瀝青面層混合料受力狀態(tài)，對(duì)輪碾成型的雙層復(fù)合車轍試件，進(jìn)行高溫-重載-水損害耦合作用下的加速加載試驗(yàn)，評(píng)價(jià)了消石灰粉、硅烷偶聯(lián)劑、SBS改性瀝青、青川巖瀝青、青川巖瀝青與硅烷偶聯(lián)劑的復(fù)合改性瀝青5種抗剝落措施對(duì)花崗巖瀝青混合料高溫性能和水穩(wěn)定性的改善效果，結(jié)論如下：

a.1/3比例尺路面加速加載試驗(yàn)系統(tǒng)能夠模擬不同受力狀態(tài)和環(huán)境條件，快速精確地評(píng)價(jià)花崗巖瀝青混合料或?yàn)r青結(jié)構(gòu)層的高溫性能和水穩(wěn)定性。

b.偶巖復(fù)合改性瀝青花崗巖混合料的蠕變速率和車轍深度發(fā)展緩慢，具有優(yōu)良的高溫穩(wěn)定性和抗水損性能。

c.通過對(duì)中期穩(wěn)定蠕變階段試件車轍深度與荷載作用次數(shù)的回歸分析，建立了偶巖復(fù)合改性瀝青花崗巖混合料車轍深度與輪載作用次數(shù)的線性關(guān)系模型，為高溫性能預(yù)估提供了參考。

本文通過1/3比例尺氣囊式加速加載水浴輪轍試驗(yàn)，對(duì)5種改善花崗巖瀝青混合料水穩(wěn)定性的抗剝落措施進(jìn)行了性能評(píng)價(jià)，著重研究了AC-16+AC-10雙層花崗巖瀝青混合料復(fù)合試件的高溫性能及高溫和水耦合作用下的水溫穩(wěn)定性，但未開展不同抗剝落措施與花崗巖集料的界面微觀表征、不同抗剝落措施制作的瀝青膠漿或?yàn)r青膠砂的流變性能研究，因此，在今后進(jìn)行花崗巖瀝青混合料抗水損壞性能及高溫穩(wěn)定性等性能評(píng)價(jià)時(shí)，補(bǔ)充完善瀝青膠漿與花崗巖的粘附性、瀝青膠漿的高溫性能和抗疲勞性能等評(píng)價(jià)，形成成套的評(píng)價(jià)花崗巖等酸性集料瀝青混合料抗水損、抗高溫車轍性能的試驗(yàn)體系。