練以誠,康澤雙,王建立,劉萬超,毛旭光

(1.中鋁鄭州有色金屬研究院有限公司,河南 鄭州 450041;2.國家鋁冶煉工程技術(shù)研究中心,河南 鄭州 450041;3.中鋁環(huán)保節(jié)能集團有限公司,北京 101300)

高溫氧化鋁是通過高溫煅燒添加了礦化劑的工業(yè)氫氧化鋁或氧化鋁,生產(chǎn)的低鐵、低堿的α相氧化鋁,因其具有耐腐蝕、抗磨損、絕緣性好等優(yōu)點,被廣泛應(yīng)用于電子陶瓷、耐火材料等領(lǐng)域。α-氧化鋁產(chǎn)品種類很多,生產(chǎn)煅燒溫度普遍在900～1550 ℃,主體煅燒設(shè)備采用產(chǎn)能大、生產(chǎn)效率高、能耗較低的回轉(zhuǎn)窯,燃料以天然氣為主[1-2]。高溫氧化鋁的煅燒要求回轉(zhuǎn)窯煅燒帶保持較高的溫度,火焰形狀保持細(xì)而不長,一方面有利于保證產(chǎn)品轉(zhuǎn)化率,另一方面有利于形成相對長而穩(wěn)定的煅燒帶以形成穩(wěn)定的煅燒窯皮,保護耐火磚,在此工況下,NOx的產(chǎn)生量很大,當(dāng)前煙氣后治理的脫硝系統(tǒng)可保證煙氣中NOx達(dá)標(biāo)排放,但高濃度的NOx產(chǎn)生量,為后續(xù)脫硝系統(tǒng)增加了很大的負(fù)擔(dān)。2020年7月國家生態(tài)環(huán)境部修訂完成《重污染天氣重點行業(yè)應(yīng)急減排技術(shù)指南(2020修訂版)》(環(huán)辦大氣函[2020])340號)[3],要求A級企業(yè)各工業(yè)窯爐基本完成低氮燃燒+SNCR/SCR脫硝技術(shù)。當(dāng)前對于低氮燃燒技術(shù)的研究主要集中在燃煤型水泥回轉(zhuǎn)窯以及其他常規(guī)的燃?xì)?煤鍋爐,對于燃?xì)庑透邷匮趸X回轉(zhuǎn)窯低氮燃燒技術(shù)尚無開展相關(guān)研究。隨著NOx排放標(biāo)準(zhǔn)日趨嚴(yán)格及按照國家節(jié)能減排相關(guān)政策要求,如何有效抑制前端燃燒過程中的NOx生成量,是當(dāng)前高溫氧化鋁回轉(zhuǎn)窯燃燒器面臨的重要難題。

本文結(jié)合相關(guān)行業(yè)回轉(zhuǎn)窯低氮燃燒技術(shù),總結(jié)了高溫氧化鋁回轉(zhuǎn)窯煅燒過程中NOx生產(chǎn)機理,并探討了高溫氧化鋁回轉(zhuǎn)窯低氮燃燒可行性。

1 高溫氧化鋁回轉(zhuǎn)窯燃燒器

燃燒器作為高溫氧化鋁回轉(zhuǎn)窯重要組成部分,其性能決定了氧化鋁產(chǎn)品的質(zhì)量及窯內(nèi)耐材的使用壽命,同時對高溫氧化鋁生產(chǎn)系統(tǒng)的穩(wěn)定運轉(zhuǎn)、燃料消耗、有害氣體排放都有著顯著影響。目前高溫氧化鋁回轉(zhuǎn)窯大多使用多通道燃燒器,而四通道燃燒器使用率占比約75%以上,其主要由燃燒器燒嘴、主管路、天然氣通道、電子打火器、助燃風(fēng)通道及澆注料保護層組成,其中燒嘴主要由天然氣通道、外風(fēng)通道、內(nèi)風(fēng)通道、中心風(fēng)通道組成。燃燒器主要組成如圖1所示,燒嘴組成如圖2所示。

圖1 燃燒器的組成

圖2 燃燒器燒嘴的組成

對于燃燒器燒嘴,其各個通道的作用如表1所示。

表1 燃燒器燒嘴各個通道的作用

在高溫氧化鋁生產(chǎn)過程中通過調(diào)節(jié)中心風(fēng)、內(nèi)風(fēng)及外風(fēng)的比例及風(fēng)壓來調(diào)整火焰形狀,以控制火焰溫度來保證產(chǎn)品質(zhì)量、生產(chǎn)穩(wěn)定性。而在生產(chǎn)過程中,由于需保持煅燒帶的長度(一般8～10 m),從而要求燃燒器的火焰保持細(xì)且不能過長,燃燒比較集中,實際煅燒帶溫度在1350～1550 ℃,因此NOx的生產(chǎn)量很大,一般在3000～5000 mg/Nm3,后續(xù)的脫硝系統(tǒng)無論在投資及運行成本上壓力很大。

2 高溫氧化鋁回轉(zhuǎn)窯燃燒NOx生成機理

2.1 天然氣燃燒生成NOx類型

天然氣燃燒屬于均相燃燒,其燃燒機理主要分為三個階段,即燃料與助燃空氣的預(yù)混、預(yù)混燃料氣的升溫著火及混合氣體的燃燒[4-6]。近十幾年來,對于天然氣類燃料燃燒的NOx生成機理研究非常多?？傮w來說,NOx的生成為熱力型NOx、快速型NOx和燃料型NOx三種。對于天然氣燃料而言,由于天然氣中有機氮含量較低,由燃料中有機氮燃燒產(chǎn)生的燃料型NOx可以忽略不計,其燃燒過程中生成的NOx主要為熱力型NOx、快速型NOx兩種類型[7-11]。

2.2 熱力型NOx生成機理

熱力型NOx指在高溫條件下,過剩的空氣中N2氧化而生成的NOx,影響其生成量的直接因素是燃燒溫度,由此熱力型NOx也稱之為溫度型NOx。其生成機理可表示為:

(1)

(2)

在富氧條件下,氮原子還與OH基發(fā)生反應(yīng):

(3)

以上反應(yīng)式的正、逆反應(yīng)速率常數(shù)如表2所示,上述機理也稱之為捷里多維奇機理[12]。

表2 反應(yīng)速率常數(shù)及溫度范圍

熱力型NOx的生成主要集中在火焰下游的高溫區(qū)生成,并受氧濃度、火焰溫度以及在高溫區(qū)的停留時間影響很大。研究表明,當(dāng)燃燒區(qū)溫度高于1600 K時,熱力型NOx生成量增加明顯,并隨著溫度的升高成正比。當(dāng)燃燒區(qū)溫度高于1800 K時,溫度每升高100 ℃,熱力型NOx生成量將增大6～7倍。同時當(dāng)過量空氣系數(shù)<1時,熱力型NOx濃度與過量空氣系數(shù)提高成正比;當(dāng)過量空氣系數(shù)>l時,熱力型NOx濃度與過量空氣系數(shù)提高成反比。此外,熱力型NOx生成量還與煙氣在高溫區(qū)停留時間成正比,煙氣在高溫區(qū)停留時間越長,熱力型NOx生成量增加越快,但當(dāng)NOx生成反應(yīng)達(dá)到化學(xué)平衡時,煙氣停留時間的增加對NOx生成量幾乎無影響[13]。

2.3 快速型NOx生成機理

快速型NOx是在貧氧富燃料的條件下碳?xì)浠衔锶剂显诨鹧鎱^(qū)快速生成的NOx,因此又稱為瞬時型NOx,其生成機理為碳?xì)錈N(CHi)離子撞擊空氣中的氮分子進行反應(yīng)形成氮基(N)或氰基化合物(HCN)等中間體,中間體再與活性氧化基反應(yīng)生成NCO,最終NCO被氧化生成快速型NOx。雖然其生成途徑不同于熱力型NOx,但快速型NOx實際上是一種廣義熱力型NOx。研究表明,快速型NOx的生成量占總NOx生成量的比例一般≤1%。

根據(jù)其生成機理,快速型NOx生成量主要由碳?xì)漕惾剂系娜紵龥Q定,此外也受過量空氣系數(shù)的影響。當(dāng)過量空氣系數(shù)≥1時,HCN的生成量受富余氧含量的影響,其生成量很少,從而導(dǎo)致快速型NOx生成水平較低;當(dāng)過量空氣系數(shù)略小于l時,在此貧氧條件下,HCN的生成量很大,快速型NOx生成量最大;而當(dāng)過量空氣系數(shù)<0.7時,在貧氧富燃料條件下,HCN生成量隨著燃料濃度升高而增加,但由于氧濃度較低,燃燒過程中HCN大部分轉(zhuǎn)變?yōu)镹2,此時快速型NOx的生成量并不高。研究表明,快速型NOx主要由HCN生成,而燃燒過程中一般為富氧條件下燃燒,HCN產(chǎn)生量較少,因此一般來說快速型NOx生成量較少[14]。

2.4 回轉(zhuǎn)窯燃燒NOx產(chǎn)生量現(xiàn)狀及原因

當(dāng)前由于高溫氧化鋁回轉(zhuǎn)窯內(nèi)溫度較高,燃燒器焰心溫度在2300 K以上,回轉(zhuǎn)窯內(nèi)NOx生產(chǎn)類型主要以熱力型NOx為主[15]。通過前期對高溫氧化鋁回轉(zhuǎn)窯煙氣NOx濃度測試情況看,不同煅燒溫度NOx生成量水平差別很大,如表3所示。

表3 高溫氧化鋁回轉(zhuǎn)窯煅燒溫度對NOx生成量的影響

從NOx生成機理分析,影響高溫氧化鋁回轉(zhuǎn)窯NOx生成量的因素主要有以下幾點:

(1)煅燒溫度。煅燒溫度是保證產(chǎn)品質(zhì)量的最直接的因素,由于回轉(zhuǎn)窯燃燒器焰心溫度在2300 K以上,促使熱力型NOx急速生成。

(2)火焰形狀。從回轉(zhuǎn)窯裝備水平而言,生產(chǎn)過程中火焰細(xì)長可保證煅燒帶的長度,雖然從理論上拉低了火焰平均溫度,但為保證火焰細(xì)長需增加軸流風(fēng)和中心風(fēng)的風(fēng)量,從而進一步提高了燃燒高溫區(qū)的氧濃度,導(dǎo)致了NOx生成量反而升高。相應(yīng)的細(xì)而短的火焰可減少火焰高溫部位氧含量,且降低高溫區(qū)煙氣的停留時間,從而NOx生成量相對較低,但過短的火焰長度無法滿足產(chǎn)品質(zhì)量要求。

(3)過?？諝庀禂?shù)。由于氧化鋁回轉(zhuǎn)窯燃燒器助燃風(fēng)為一次風(fēng),二次風(fēng)自冷卻機與產(chǎn)品換熱后進入窯內(nèi),其中一次風(fēng)風(fēng)量約占總風(fēng)量15%左右。由于二次風(fēng)經(jīng)預(yù)熱后溫度較高(400～500 ℃)且占總風(fēng)量的85%左右,在燃燒器燃燒過程中,二次風(fēng)被軸流風(fēng)卷入高溫區(qū)參與燃燒,此時二次風(fēng)流速較低,無法與燃料進行強混合燃燒,局部空氣過剩系數(shù)較大,導(dǎo)致NOx生成量較大。

(4)燃燒器?，F(xiàn)有燃燒器為四通道燃燒器,僅內(nèi)風(fēng)通道采用單旋流通道,擴散效果不強;同時燃料采用單通道輸送,與一次風(fēng)形成純擴散火焰,在擴散界面形成局部高溫點,易生成熱力型NOx。

3 高溫氧化鋁回轉(zhuǎn)窯低氮燃燒技術(shù)探討

當(dāng)前學(xué)者大多集中于以煤粉為燃料的回轉(zhuǎn)窯低氮燃燒技術(shù)(例如水泥窯)或者常規(guī)燃?xì)忮仩t低氮燃燒技術(shù)的研究,對于燃?xì)庑透邷匮趸X回轉(zhuǎn)窯低氮燃燒技術(shù)相關(guān)研究較少。借鑒當(dāng)前低氮燃燒技術(shù)的經(jīng)驗,結(jié)合高溫氧化鋁回轉(zhuǎn)窯燃燒特征,本文將從燃料分級燃燒技術(shù)、煙氣再循環(huán)燃燒技術(shù)、燃料稀釋劑摻混燃燒技術(shù)等3種低氮燃燒技術(shù)展開討論。

3.1 燃料分級燃燒技術(shù)

燃料分級燃燒技術(shù)是在燃燒過程中,把燃料分為兩部分進行逐級燃燒,其中大部分燃料在燃燒器完成一級成富燃料狀態(tài)燃燒,其余小部分燃料送至燃燒后煙氣中進行二級富氧燃燒。從研究結(jié)果發(fā)現(xiàn),80%～85%的燃料在主燃燒器內(nèi)完成一級富燃料燃燒,余下15%～20%的燃料送至主燃燒器的其余通道完成二級富氧燃燒,在一級燃燒區(qū)貧燃料條件下氧濃度較低,可形成很強的還原性氣氛,此時生成的NOx部分還原成N2。在二級富氧燃燒區(qū)由于燃燒溫度較低,熱力型NOx生成量較少,燃料分級燃燒可起到降氮的效果[16]。王戰(zhàn)平等[17]研究了燃?xì)獾偷紵髟跓崦綘t上的應(yīng)用,通過將燃料進行分級燃燒,經(jīng)過低氮燃燒器改造,NOx有377 mg/m3降至87 mg/m3,降氮率約達(dá)到77%。常春梅等[18]公開發(fā)布了一種中心分級燃?xì)獾偷紵?通過燃料分級配合燃燒器中心設(shè)置燃盡風(fēng)管等技術(shù)手段,可實現(xiàn)燃料均勻燃燒,在無煙氣再循環(huán)的條件下,NOx排放濃度可降至30 mg/Nm3以下。

桑海波等[19]對氧化鋁焙燒爐煙氣脫硝進行了探討,通過把原冷卻旋風(fēng)筒(C01)中部分高溫空氣引至主爐(P04)上部,減少了P04燃燒區(qū)的空氣量,從而降低了NOx的生成,并配合SCR脫硝技術(shù)以實現(xiàn)NOx的達(dá)標(biāo)排放,但運行過程中需準(zhǔn)確控制空氣分級的比例,否則對燃燒的穩(wěn)定性有很大的影響。徐良策[20]對氫氧化鋁焙燒爐空氣分級低氮燃燒技術(shù)進行了實施,通過從C01出口引出部分煙氣至P04燃燒區(qū)上部,降低了主爐P04燃燒時氧含量,NOx生成量降低20%以上。楊協(xié)和等[21]利用氣固兩相流動計算軟件對以煤氣為燃料的氧化鋁焙燒爐燃燒過程進行了模擬計算,計算結(jié)果表明,當(dāng)空氣分級率達(dá)到20%時,空氣分級對煤氣燃燒過程中NOx的生成抑制效果不明顯,而當(dāng)空氣分級率達(dá)到40%時,主爐內(nèi)NOx生成量降低70.3%。劉懷平等[22]公開發(fā)明了氧化鋁焙燒爐及其軸向空氣分級燃燒方法,專利采用了燒嘴徑向旋切燃燒結(jié)合軸向空氣分級燃燒方式,降低了氧化鋁焙燒爐燃燒過程中NOx的生成水平。

蘇勇等[23]公開發(fā)布了一種氧化鋁懸浮焙燒爐燃燒裝置,該裝置通過將燃料分配單元將焙燒爐燃料均勻分布輸送,在主爐內(nèi)與一次助燃空氣進行均勻混合燃燒,使得燃燒更加穩(wěn)定,能有效抑制了NOx的生成。

而對于現(xiàn)高溫氧化鋁回轉(zhuǎn)窯多通道燃燒器(一般為四通道)而言,其火焰著火及火焰擴散情況由燃燒器的外風(fēng)的風(fēng)量和風(fēng)速決定。在一次助燃風(fēng)總量一定情況下,外風(fēng)量越大,內(nèi)風(fēng)越小,則此時燃燒火焰形狀越細(xì)、越集中,著火點亦會遠(yuǎn)離燃燒器;外風(fēng)越小、內(nèi)風(fēng)越大則火焰越粗,但若外風(fēng)風(fēng)量降低一定程度時,則燃燒速度過慢,火焰綿軟無力,會導(dǎo)致燃燒器煅燒能力不足[10]。對于高溫氧化鋁回轉(zhuǎn)窯多通道燃燒器來說采用分級燃燒技術(shù)有利于降低NOx生成,但從生產(chǎn)工藝角度講,外風(fēng)或內(nèi)風(fēng)摻混燃?xì)?需準(zhǔn)確調(diào)整燃料分級比例并優(yōu)化燃燒器混合性能,否則火焰會不易控制,同時不完全燃燒損失亦會增加。

3.2 煙氣再循環(huán)燃燒技術(shù)

煙氣再循環(huán)燃燒技術(shù)是目前在不改變原有燃燒器結(jié)構(gòu)的情況下應(yīng)用較多的低氮燃燒技術(shù)。該技術(shù)是抽取部分燃燒后煙氣返回燃燒區(qū)內(nèi),利用燃燒后煙氣中的吸熱和低氧濃度,以達(dá)到降低熱力型NOx生成的目的。抽取的煙氣可與一次風(fēng)或二次風(fēng)混合送入爐內(nèi),也可直接送入爐內(nèi),該技術(shù)可有效抑制熱力型NOx的生成[24]。王志寧等[25]研究了內(nèi)外煙氣再循環(huán)對燃燒過程中NOx生成量的影響。研究表明,當(dāng)煙氣內(nèi)再循環(huán)率為15%～20%時,燃燒后NOx生成量再比原有降低約25%。在此基礎(chǔ)上,當(dāng)外煙氣再循環(huán)率>18%時,NOx生成量小于30 mg/m3,當(dāng)外煙氣再循環(huán)率約為25%時,NOx生成量約為25 mg/m3。

范向軍[26]等針對29 MW燃?xì)忮仩t進行了煙氣再循環(huán)改造,為避免循環(huán)煙氣出現(xiàn)冷凝水,再循環(huán)煙氣取自省煤器出口并設(shè)置空氣預(yù)熱器對再循環(huán)煙氣進行加熱,改造后表面當(dāng)煙氣再循環(huán)率為20%時,鍋爐NOx排放濃度≤30 mg/Nm3。祁濤等[27]等通過對燃?xì)忮仩t進行低氮燃燒+煙氣再循環(huán)改造,從鍋爐排煙口抽取部分煙氣參與鍋爐燃燒,通過實踐證明當(dāng)再循環(huán)風(fēng)門開度為15%～20%時,NOx生成量可滿足鍋爐大氣污染物特別排放限值,此種情況可適用于鍋爐80%以上的負(fù)荷,但由于該類型燃?xì)忮仩t為催化裝置供蒸汽,隨著主生產(chǎn)工藝參數(shù)調(diào)整頻繁,頻繁調(diào)整煙氣再循環(huán)量,對鍋爐平穩(wěn)運行帶來困難。

肖江東[28]針對燃?xì)忮仩t公開發(fā)布了一種內(nèi)循環(huán)低氮燃?xì)馊紵?該專利通過燃燒室內(nèi)煙氣與外部助燃空氣形成煙空燃混合氣進行分層、分段燃燒,能夠有效降低局部燃燒高溫區(qū),從而抑制NOx大量生成。

張揚等[29]公開發(fā)布了一種氫氧化鋁焙燒爐系統(tǒng)及其低氮焙燒方法,該發(fā)明通過將氫氧化鋁焙燒爐引風(fēng)機出口部分煙氣與空氣作為冷卻混合器與焙燒爐中高溫氧化鋁換熱,換熱后作為助燃空氣進入主爐內(nèi)進行燃燒,并將總過量空氣系數(shù)調(diào)節(jié)至1.1～1.2,可有效抑制主爐內(nèi)NOx的生成。邱朋華等[30]等發(fā)布了一種氫氧化鋁焙燒爐的低氮燃燒系統(tǒng)及燃燒方法,該發(fā)明通過再循環(huán)煙氣將煤氣稀釋后進行燃燒,采用該種方法使得煤氣和空氣的混合更加充分,可有效提高燃燒的均勻性,降低燃燒區(qū)內(nèi)NOx的生成。

對于高溫氧化鋁回轉(zhuǎn)窯燃燒器采用煙氣再循環(huán)燃燒,可分為兩個部分:①煙氣外循環(huán)燃燒。將部分煙氣摻入二次風(fēng)進行參與外循環(huán)燃燒;②煙氣內(nèi)循環(huán)燃燒。將部分煙氣摻入一次風(fēng)進入燃燒器進行參與內(nèi)循環(huán)燃燒。對于煙氣外循環(huán)燃燒來說,則會降低原二次風(fēng)風(fēng)量,影響冷卻機的效果,需注意煙氣外循環(huán)率與二次風(fēng)的匹配。對于煙氣內(nèi)循環(huán)燃燒來說,由于煙氣中含有氧化鋁等顆粒物,磨蝕硬度較高,需考慮燃燒器的耐磨情況。

3.3 燃料稀釋劑摻混燃燒技術(shù)

燃料稀釋劑摻混燃燒技術(shù)是指在燃燒時向燃料中加空氣、煙氣、水蒸氣等稀釋劑以改善燃燒,降低燃燒過程中NOx生成量的技術(shù)。王紀(jì)曄等[31]研究了煙氣、過量空氣、水蒸氣等不同稀釋劑對天然氣鍋爐燃燒過程中NOx生成量及燃燒穩(wěn)定性影響。研究發(fā)現(xiàn)熱力型NOx生成量隨著稀釋劑吸熱功率增加而減少。等同吸熱功率的過量空氣對NOx生成量影響最大,煙氣次之,水蒸氣的影響最小。增加稀釋劑吸熱功率,NOx生成水平可降至30 mg/m3以下;然而稀釋劑添加量過量增加,燃燒過程中火焰穩(wěn)定性變差。同時燃燒過程中NOx生成水平受過量空氣系數(shù)影響很大,隨著過量空氣系數(shù)增加,稀釋劑整體吸熱水平能力下降,反而不利于抑制NOx生成。

顧欣等[32]研究了燃料增加濕空氣稀釋燃燒時燃燒火焰的結(jié)構(gòu)特性及火焰穩(wěn)定性,通過對比濕空氣燃燒和普通燃燒火焰轉(zhuǎn)變的臨界值,發(fā)現(xiàn)濕空氣燃燒回流火焰向過渡火焰轉(zhuǎn)變時, 燃空速度比的臨界值比普通燃燒的低16%～22%,局部熄火時的臨界值與普通燃燒時的相比至少低25%。Benini等[33]研究了在燃料直接注入水/水蒸氣在渦輪噴氣發(fā)動機燃燒室內(nèi)燃燒后NOx和CO2的生成性能。實驗結(jié)果表明,燃料直接注入水/水蒸氣參與燃燒時,均可抑制NOx生成量,但對燃燒過程中CO2的生成量影響較低。王喜世等[34]探討了在滅火時細(xì)水霧以及稀釋氧氣作用對抑制氣體擴散火焰的影響。研究表明,細(xì)水霧抑制和火焰熄滅是其稀釋氧氣、蒸發(fā)潛熱吸熱和熱容吸熱作用共同作用結(jié)果,且潛熱吸熱作用要大于比熱容吸熱作用。在卷吸作用下,細(xì)水霧對火焰內(nèi)部溫度的影響要大于水蒸氣的影響。Zhao等[35]研究了甲烷-濕空氣燃燒反應(yīng)產(chǎn)生的中間產(chǎn)物OH基對擴散火焰中快速型NOx生成的影響。研究結(jié)果表明燃?xì)饧訚駥?dǎo)致反應(yīng)中間產(chǎn)物OH基濃度降低,最終可有效抑制總體的NOx的生成。

刑暢等[36]公開發(fā)布了一種多通道配風(fēng)調(diào)節(jié)回轉(zhuǎn)窯加濕低氮燃燒器,該發(fā)明通過在多通道燃燒器內(nèi)風(fēng)道增加加濕系統(tǒng),有助于實現(xiàn)燃燒過程中燃燒峰值及火焰長度調(diào)節(jié),降低了燃燒過程中火焰峰值溫度,有效抑制了NOx的生成水平。

從當(dāng)前研究結(jié)果看燃料稀釋劑摻混燃燒技術(shù)有利于降低NOx排放,對于高溫氧化鋁回轉(zhuǎn)窯燃燒器而言采用燃料稀釋劑混燃燒技術(shù)具有一定的可行性,但其對燃燒的溫度分布、火焰穩(wěn)定性還有待研究,燃料增濕燃燒并需考慮對氧化鋁產(chǎn)品質(zhì)量及能耗的影響。

4 結(jié) 論

(1)隨著國家環(huán)保政策愈發(fā)嚴(yán)格,節(jié)能減排、綜合治理將是國家對工業(yè)窯爐大氣污染物治理的主體路線,低氮燃燒作為煙氣前端治理,在節(jié)能減排中發(fā)揮著重大作用。

(2)高溫氧化鋁回轉(zhuǎn)窯燃燒產(chǎn)生的NOx類型主要以熱力型NOx為主,受當(dāng)前生產(chǎn)工藝要求及當(dāng)前燃燒器水平的影響,NOx生成量很大,給后續(xù)煙氣脫硝帶來很大的負(fù)荷。

(3)對于低氮燃燒技術(shù)而言,燃料分級燃燒技術(shù)、煙氣再循環(huán)燃燒技術(shù)、燃料稀釋劑摻混燃燒技術(shù)就燃?xì)庑腿紵鞫跃捎行Ы档腿紵^程NOx生產(chǎn)水平,但由于高溫氧化鋁回轉(zhuǎn)窯的生產(chǎn)工藝特性,需對高溫氧化鋁回轉(zhuǎn)窯低氮燃燒技術(shù)做進一步研究。