張新發(fā) 徐軍 陳世波

1川慶鉆探工程有限公司鉆采工程技術(shù)研究院

2低滲透油氣田勘探開發(fā)國家工程實(shí)驗(yàn)室

3川慶鉆探工程有限公司長慶井下技術(shù)作業(yè)公司

威遠(yuǎn)頁巖氣某平臺(tái)測試流程單元頻繁發(fā)生彎頭刺漏事故，嚴(yán)重影響了頁巖氣的正常生產(chǎn)。經(jīng)分析，造成事故的主要原因?yàn)楦吡魉俸皻饬鲗?duì)彎頭造成的沖蝕。頁巖氣開采是通過加砂壓裂人造裂縫形成油氣通道，將氣體從地層引流至井筒然后進(jìn)入地面裝置開采出來。排液生產(chǎn)階段以及生產(chǎn)初期，頁巖氣中含砂量較大，在高速氣流作用下很容易將管道彎頭沖蝕刺穿[1-3]，而且彎頭外側(cè)最容易被沖蝕[4-5]。因此，如何降低彎管的沖蝕磨損程度，提高彎管的耐磨性，是保障頁巖氣采輸管道安全運(yùn)行的關(guān)鍵。本文采用超音速等離子噴涂工藝在彎管內(nèi)表面噴涂碳化鎢涂層來提高彎頭抗沖蝕性能，相關(guān)結(jié)論對(duì)今后彎管抗沖蝕表面處理方面的研究有一定參考價(jià)值。

1 試驗(yàn)方法及條件

使用氣固沖蝕試驗(yàn)機(jī)（圖1和圖2）對(duì)20#基體和制備的碳化鎢涂層耐沖蝕性能進(jìn)行研究。選用多棱型剛玉作為磨粒（直徑范圍180～240 μm，硬度2 000～23 00 HV），其微觀形貌見圖3。根據(jù)沖蝕情況選定20°、30°、50°、70°、90°5個(gè)沖擊攻角，風(fēng)速20 m/s，含砂量80 g/min，沖蝕時(shí)間5 min，試驗(yàn)完成后用超聲波對(duì)試樣進(jìn)行清洗，稱重并測量體積或質(zhì)量損失。試驗(yàn)前后的試樣均須經(jīng)丙酮超聲波清洗，待干燥后用電子分析天平（精度0.01 mg）稱量其質(zhì)量損失，計(jì)算沖蝕率。沖蝕率是沖擊到靶體表面的單位質(zhì)量磨料（或沖蝕粒子）所磨蝕掉的靶體（即被沖蝕物）材料的質(zhì)量（用E表示，單位mg/g）或體積（mm3）。對(duì)于不同材料或鍍層試樣的沖蝕評(píng)價(jià)，應(yīng)根據(jù)各自密度換算成體積損失表征沖蝕率（20#密度為7.86 kg/m3、碳化鎢密度為15.63 kg/m3）。另外，采用TAYLOR-HOBSON型表面輪廓儀測定表面沖蝕坑深度來表征沖蝕率。用HITACHIS-570 型掃描電子顯微鏡（SEM）對(duì)沖蝕后試樣的表面形態(tài)和失效機(jī)理進(jìn)行觀察和分析。

圖1 氣固兩相沖蝕設(shè)備Fig.1 Gas-solid two-phase erosion equipment

圖2 沖蝕原理Fig.2 Erosion principle

圖3 沖蝕粒子（多棱型剛玉）微觀形貌Fig.3 Micromorphology of erosion particles（polygonal corundum）

2 試驗(yàn)結(jié)果分析

2.1 不同材質(zhì)的沖蝕規(guī)律

圖4和圖5分別為20#鋼和碳化鎢涂層不同沖蝕角度下的宏觀形貌。由圖可見，兩種材質(zhì)在不同角度下的沖蝕痕跡相似：低角度時(shí)沖蝕輪廓呈橢圓形，高角度時(shí)沖蝕輪廓呈圓形。由表1 和圖6 可見，隨沖蝕角度增大，20#鋼材料沖蝕速率降低，抗沖蝕性能增強(qiáng)，20°時(shí)沖蝕速率最大，90°時(shí)沖蝕速率最小，即20#鋼在低角度下不耐沖蝕，在高角度下耐沖蝕。塑性材料和脆性材料的磨損機(jī)制不同[6-7]，這種變化規(guī)律與已有文獻(xiàn)資料中介紹的典型塑性材料最大攻角出現(xiàn)在15°～30°處一致[8]。

圖4 20#材料不同沖蝕角度下沖蝕宏觀形貌Fig.4 Macroscopic morphology of 20#material at different erosion angles

圖5 碳化鎢涂層材料不同沖蝕角度下沖蝕宏觀形貌Fig.5 Macroscopic morphology of tungsten carbide coating material at different erosion angles

隨沖蝕角度增大，碳化鎢涂層沖蝕速率先增大后減小，50°時(shí)沖蝕速率最大。在沖蝕磨損過程中，磨粒的初動(dòng)能是造成材料沖蝕磨損的根源。初動(dòng)能分為水平初動(dòng)能和垂直初動(dòng)能，水平初動(dòng)能對(duì)材料表面進(jìn)行切削、犁削，垂直初動(dòng)能造成材料表面應(yīng)力應(yīng)變的加劇直至部分材料剝落，所以沖蝕磨損過程包括被沖蝕材料的變形位移和已變形位移部分的脫落。碳化鎢涂層對(duì)抵抗變形位移有利，但對(duì)已發(fā)生變形位移部分的脫落不利[9]，所以在水平初動(dòng)能和垂直初動(dòng)能的共同作用下，碳化鎢涂層在沖擊角度50°時(shí)沖蝕速率出現(xiàn)最大值。

表1 20#鋼和碳化鎢涂層沖蝕量及抗均勻沖蝕率計(jì)算結(jié)果Tab.1 Calculation results of erosion rate and uniform erosion resistance of 20#steel and tungsten carbide coating

圖6 20#鋼和碳化鎢涂層沖蝕量隨沖蝕角度變化趨勢Fig.6 Erosion rate of 20#steel and tungsten carbide coating changes with erosion angles

對(duì)比兩種材料的試驗(yàn)結(jié)果，碳化鎢涂層在所有沖蝕角度下抗沖蝕性能均優(yōu)于20#鋼，抗沖蝕性能可提高近85%。

采用TAYLOR-HOBSON 型表面輪廓儀測定表面沖蝕坑深度。由表2 和圖7 可見，隨沖蝕角度增大，兩種材料沖蝕坑最大深度呈增大趨勢，碳化鎢涂層沖蝕坑最大深度小于20#鋼，抗局部沖蝕性能優(yōu)于20#鋼，抗局部沖蝕性能可提高近95%。

表2 20#鋼和碳化鎢涂層表面沖蝕坑深度測量結(jié)果及抗局部沖蝕率計(jì)算結(jié)果Tab.2 Measurement results of erosion pit depth on surface of 20#steel and tungsten carbide coating and calculation results of local erosion resistance rate

圖7 20#鋼和碳化鎢涂層沖蝕坑深度隨沖蝕角度變化趨勢Fig.7 Erosion pit depth of 20#steel and tungsten carbide coating changes with erosion angles

2.2 不同材質(zhì)的沖蝕機(jī)理

圖8 為20#鋼不同沖蝕角度下的微觀形貌。由圖可見：20#鋼材料為塑性材料，低角度（20°和30°）沖蝕時(shí)有明顯的切削溝槽，主要為微切削機(jī)理；中角度（50°和70°）沖蝕時(shí)試樣表面出現(xiàn)凸起較高的擠出唇片，砂粒對(duì)試樣表面的顯微切削作用減小，沖擊擠壓作用增強(qiáng)；高角度（90°）沖蝕時(shí)試樣表面出現(xiàn)明顯沖蝕坑，砂粒對(duì)試樣表面沖擊以擠壓鍛打機(jī)理為主。圖9為碳化鎢涂層不同沖蝕角度下的微觀形貌。由圖可見：低角度沖蝕時(shí)有明顯的犁溝，為微切削機(jī)理；高角度沖蝕時(shí)，鑿切力基本消失，涂層僅受正面沖擊，不斷發(fā)生彈塑性變形，形成沖擊凹坑[10-11]，所以高角度沖蝕為擠壓鍛打機(jī)理。

圖8 20#鋼在不同沖蝕角度下的微觀形貌Fig.8 Micromorphology of 20#steel at different erosion angles

圖9 碳化鎢涂層在不同沖蝕角度下的微觀形貌Fig.9 Micromorphology of tungsten carbide coating at different erosion angles

3 結(jié)論

20#鋼沖蝕速率隨沖蝕角度增大而降低，沖蝕角度為20°時(shí)沖蝕最嚴(yán)重；碳化鎢涂層沖蝕率隨沖蝕角度增大先增大后減小，50°時(shí)沖蝕最嚴(yán)重，抗沖蝕性能較20#鋼提高近85%。20#鋼和碳化鎢涂層低角度沖蝕時(shí)為微切削機(jī)理，高角度沖蝕時(shí)以擠壓鍛打機(jī)理為主。