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        高溫應(yīng)力工況下汽車?yán)^電器觸點(diǎn)失效機(jī)理的研究*

        2021-05-07 08:48:16王燕兵賴雅麗
        南方農(nóng)機(jī) 2021年8期
        關(guān)鍵詞:分析模型

        王燕兵 , 賴雅麗

        (貴州電子信息職業(yè)技術(shù)學(xué)院,貴州 凱里 556000)

        繼電器廣泛應(yīng)用于大電流電器控制系統(tǒng)中,據(jù)統(tǒng)計(jì)觸點(diǎn)部分的故障率占到繼電器故障率的90%以上[1-2]。熱設(shè)計(jì)是密封繼電器中觸點(diǎn)接觸參數(shù)優(yōu)化設(shè)計(jì)的關(guān)鍵參數(shù),穩(wěn)定的接觸條件是降低觸點(diǎn)接觸面產(chǎn)熱導(dǎo)致熔焊故障的關(guān)鍵,觸點(diǎn)吸和分?jǐn)噙M(jìn)程中應(yīng)盡量減少接觸面間產(chǎn)熱,使觸點(diǎn)表面材料熔焊降低。本文基于傳熱理論建立了觸點(diǎn)電熱耦合作用的數(shù)學(xué)模型,著重分析繼電器觸點(diǎn)傳熱特性及溫度場分布的影響規(guī)律,揭示汽車?yán)^電器觸點(diǎn)瞬態(tài)接觸傳熱特性,對(duì)改善繼電器觸點(diǎn)熔焊故障具有重要的現(xiàn)實(shí)意義,為觸點(diǎn)間工藝改進(jìn)提供理論支撐。

        1 繼電器觸點(diǎn)電熱耦合數(shù)學(xué)模型

        繼電器觸點(diǎn)吸和傳導(dǎo)大電流工作時(shí),繼電器觸點(diǎn)傳熱特性受材料性能、觸點(diǎn)間的接觸電阻、接觸行為等因素的影響。本文在深入分析觸點(diǎn)間的界面接觸電阻數(shù)學(xué)模型的基礎(chǔ)上,利用非線性瞬態(tài)熱傳導(dǎo)理論進(jìn)一步探究觸點(diǎn)間的電熱耦合作用。圖1所示為繼電器觸點(diǎn)間接觸行為示意圖。為了建立吸和分?jǐn)噙^程電熱耦合模型明晰觸點(diǎn)間傳熱機(jī)制,作如下假設(shè):1)觸點(diǎn)材料各向同性;2)忽略材料的氧化燒蝕作用;3)忽略觸點(diǎn)本體電阻生熱。

        圖1 繼電器觸點(diǎn)間接觸

        利用焊接熱源的非線性瞬態(tài)熱傳數(shù)學(xué)模型描述繼電器觸點(diǎn)間傳熱,其方程為:

        式中:Q-熱源;λ-導(dǎo)熱系數(shù),w/(m·℃);ρ-密度,kg/m3;c-比熱,J/(kg·℃)。

        觸點(diǎn)間接觸形成的熱源Q,可由式(2)計(jì)算:

        式中:I-電流,A;Rc-接觸電阻,Ω;Aa-觸點(diǎn)間接觸面積,m2;εf-觸點(diǎn)間接觸間隙,m;σ-電導(dǎo)率,Ω-1·m-1。

        采用Hertz理論對(duì)觸點(diǎn)間接觸面積計(jì)算,見式(3):

        式中:F-電極夾持力N;R-半徑,m;ν-泊松比;E-彈性模量MPa;L-觸點(diǎn)間接觸長度,m。

        由于上述建模過程中,部分相關(guān)參數(shù)需要通過實(shí)驗(yàn)測量獲得,導(dǎo)致模型數(shù)值計(jì)算存在困難。為此,本文利用模擬仿真和實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證的方法,對(duì)分?jǐn)噙^程中觸點(diǎn)間的傳熱及溫度場分布規(guī)律進(jìn)行分析研究。

        2 仿真實(shí)驗(yàn)與分析

        針對(duì)繼電器觸點(diǎn)間接觸的電-熱-力耦合,選用傳熱模塊中的焦耳熱、固體傳熱和結(jié)構(gòu)力學(xué)中的固體力學(xué),建立瞬態(tài)接觸耦合過程,在COMSOL 模型向?qū)е行陆ㄒ粋€(gè)關(guān)于繼電器觸點(diǎn)間接觸傳熱的三維空間維度分析,分別選擇傳熱物理場下的固體傳熱模塊、焦耳熱模塊和結(jié)構(gòu)力學(xué)物理場下的固體力學(xué)模塊。選用瞬態(tài)研究,完成對(duì)接觸模型仿真環(huán)境的基本設(shè)置。

        2.1 有限元模型的建立及邊界設(shè)置

        本文采用COMSOL有限元軟件對(duì)觸點(diǎn)間分?jǐn)噙M(jìn)程中的電熱耦合作用進(jìn)行分析計(jì)算。觸點(diǎn)間采用細(xì)分網(wǎng)格的方法對(duì)接觸區(qū)域進(jìn)行重點(diǎn)分析,采用表面阻抗的方法對(duì)接觸電阻進(jìn)行設(shè)置。模型中,繼電器觸點(diǎn)尺寸根據(jù)實(shí)際參數(shù)設(shè)計(jì),仿真計(jì)算選用材料的主要物理參數(shù),如熱擴(kuò)散系數(shù)、比熱、導(dǎo)熱系數(shù)等,具體數(shù)據(jù)參見文獻(xiàn)[3]。本文在 COMSOL 接觸對(duì)特征設(shè)置窗口中選擇罰函數(shù)法作為計(jì)算方法,對(duì)繼電器觸點(diǎn)接觸表面分別添加接觸對(duì),如圖2所示

        圖2 接觸對(duì)設(shè)置

        2.2 仿真結(jié)果分析

        繼電器觸點(diǎn)電場分布是耦合了導(dǎo)電和材料變形的復(fù)雜非線性過程,且根據(jù)文獻(xiàn)[4]吸和分?jǐn)鄷r(shí)間僅為10μs、瞬時(shí)性強(qiáng),觸點(diǎn)材料的相關(guān)物理性能參數(shù)均為隨溫度變化的特點(diǎn),單純依靠理論計(jì)算或試驗(yàn)的方法很難對(duì)繼電器觸點(diǎn)熔焊現(xiàn)象進(jìn)行全面深入的分析研究。本文采用COMSOL有限元計(jì)算方法綜合考慮如材料的熱物理性隨溫度變化、接觸電阻隨溫度變化及多物理場耦合等對(duì)觸點(diǎn)電場分布的影響。

        圖3 為橫截面電荷密度分布,圖4為橫截面電流密度分布。由仿真結(jié)果可知:電流密度沿接觸截面徑向的分布并不是一個(gè)固定值,也就是說是非均勻分布,整體呈現(xiàn)由中心向邊緣逐漸遞增的趨勢,而且在接觸的外邊緣區(qū)域相對(duì)較大,形成環(huán)狀較高電流密度分布,進(jìn)而導(dǎo)致焦耳熱也就是環(huán)形熱源。

        如圖5、圖6所示,由仿真結(jié)果可知:接觸初始時(shí)接觸面外溫升影響不大;在接觸面間短時(shí)間內(nèi)由于接觸電阻在電流的作用下產(chǎn)生的焦耳熱不斷溫升;接觸區(qū)域溫升與空間電荷密度分布云圖一致,同時(shí)由于接觸面間接觸熱阻的存在導(dǎo)致熱量聚集在接觸面之間,進(jìn)而導(dǎo)致觸頭接觸面間材料達(dá)到熔點(diǎn)產(chǎn)生熔焊故障。

        圖3 橫截面電荷密度分布

        圖4 橫截面電流密度分布

        圖5 觸點(diǎn)1μs時(shí)溫度分布

        圖6 觸點(diǎn)10μs時(shí)溫度分布

        3 結(jié)論

        本文在綜合分析觸點(diǎn)間接觸電阻形成機(jī)理的基礎(chǔ)上,提出觸點(diǎn)分?jǐn)噙M(jìn)程中瞬態(tài)熱場的機(jī)-電-熱-固間耦合分析仿真方法,建立了觸點(diǎn)間分?jǐn)噙M(jìn)程中接觸電阻產(chǎn)熱瞬態(tài)熱場數(shù)值模型。對(duì)工況電壓12V下觸點(diǎn)間熱場分布進(jìn)行模擬求解,得到了接觸面間接觸電阻產(chǎn)熱的接觸面溫度場分布,探究了接觸電阻在電流作用下產(chǎn)生的焦耳熱是導(dǎo)致觸頭間金屬熔化的主要原因,為改善繼電器觸頭熔焊現(xiàn)象提供理論支撐。

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