陳龔 劉哲鋒 伍軍 向康 楚加翼

摘要：針對(duì)某陸上風(fēng)電場2 MW風(fēng)電塔結(jié)構(gòu)，建立了“地基土-風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)”有限元與無限單元結(jié)合的半無限邊界模型，研究土-結(jié)構(gòu)相互作用下，風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)上部荷載、回填土重度、基礎(chǔ)重度對(duì)地基的作用以及地基形變對(duì)風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)的反向作用等。通過ABAQUS中的生死單元模擬風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)從基坑開挖、吊裝基礎(chǔ)、基坑回填到風(fēng)機(jī)運(yùn)行的全過程，分析風(fēng)機(jī)在運(yùn)行過程中正常工況和極端工況下的基礎(chǔ)環(huán)水平度、混凝土基礎(chǔ)的沉降與傾斜及其應(yīng)力情況，并與底部剛性連接的基礎(chǔ)進(jìn)行對(duì)比。研究表明，地基土對(duì)風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)環(huán)水平度影響較大，基礎(chǔ)應(yīng)力方面變化也較為明顯。

關(guān)鍵詞：地基土；風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)；水平度；應(yīng)力

中圖分類號(hào)：TM315文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A文章編號(hào)：1003-5168（2021）35-0031-05

Study on Mechanical Characteristics of Foundation Ring Fan under Soil-Structure Interaction

CHEN GongLIU ZhefengWU JunXIANG KangCHU Jiayi

（School of Civil Engineering， Changsha University of Science & Technology， Changsha Hunan 410004）

Abstract： A semi-infinite boundary model combining finite element and infinite element was established for a 2MW wind turbine tower structure in an onshore wind farm. Under the condition of soil-structure interaction， the upper load of fan foundation is studied. Backfill soil weight； The effect of foundation weight on foundation and the reverse effect of foundation deformation on fan foundation. Through ABAQUS life-and-death unit simulation fan foundation from the foundation pit excavation； Lifting foundation； Foundation pit backfilling； And the whole process of fan op？ eration. The levelness of foundation ring in normal and extreme working conditions is analyzed. The settlement and inclination of the concrete foundation and its stress are compared with the foundation with rigid connection at the bot？ tom. The research shows that the foundation soil has great influence on the levelness of fan foundation ring， and the foundation stress is also obvious.

Keywords： foundation soil；fan foundation；levelness；stress

風(fēng)力發(fā)電機(jī)作為一種高聳結(jié)構(gòu)，其風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)承受著機(jī)艙和塔筒的重力荷載，其風(fēng)機(jī)表面承受著施工完成后的回填土荷載，同時(shí)要承受風(fēng)機(jī)搖擺帶來的巨大傾覆力矩[1]。對(duì)于松軟的地基，風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)更容易發(fā)生不均勻下沉。風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)整體傾斜以及豎向下沉超限，嚴(yán)重影響風(fēng)機(jī)安全運(yùn)行，因此對(duì)地基的穩(wěn)定性要求很高?；A(chǔ)環(huán)作為基礎(chǔ)環(huán)式風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)連接基礎(chǔ)和上部塔筒的構(gòu)件，在各種荷載疊加作用下，基礎(chǔ)環(huán)發(fā)生較小的傾斜就會(huì)引起塔筒頂部產(chǎn)生較大水平偏心距。之前大多研究都不考慮地基土對(duì)風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)的作用，直接將基礎(chǔ)底部綁定去研究基礎(chǔ)環(huán)水平度和風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)受力特性[2]，但是風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)不均勻下沉對(duì)基礎(chǔ)環(huán)水平度影響很大?！蛾懮巷L(fēng)電場工程風(fēng)電機(jī)組基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（NB/T 10311—2019）中給定，置于實(shí)際環(huán)境中的風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)，隨塔筒高度的增加，傾斜率與沉降規(guī)定值變小[3]?！讹L(fēng)力發(fā)電機(jī)組裝配和安裝規(guī)范》（GB/T 19568—2017）中規(guī)定了基礎(chǔ)環(huán)在施工安裝過程中水平度偏差不能超過3 mm，也只是在安裝過程中的偏差，并沒有規(guī)定基礎(chǔ)在各種荷載和基礎(chǔ)傾斜作用下基礎(chǔ)環(huán)水平度的限值[4]。因此，應(yīng)用有限元方法建立一種土與風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)結(jié)合的模型，對(duì)基礎(chǔ)環(huán)水平度和基礎(chǔ)受力狀況進(jìn)行研究具有重要意義。

在考慮地基土對(duì)基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)的影響時(shí)，初始地應(yīng)力平衡必不可少。通過有限元分析軟件ABAQUS對(duì)風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)與地基土建立實(shí)際尺寸的有限元模型，首先進(jìn)行地應(yīng)力平衡，然后通過生死單元模擬風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)在施工中從基坑開挖、吊裝基礎(chǔ)、基礎(chǔ)環(huán)水平度校核到基礎(chǔ)填土的全過程，計(jì)算出地基土自重作用和風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)荷載下的綜合沉降值，并且與剛性連接的風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)受力狀況和基礎(chǔ)環(huán)水平度進(jìn)行對(duì)比分析。

1風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)與地基土計(jì)算模型

1.1荷載條件與材料參數(shù)

將風(fēng)機(jī)上部結(jié)構(gòu)傳給基礎(chǔ)的豎向重力荷載為Fy；水平荷載為Fx；合力矩MZ施加在基礎(chǔ)環(huán)上表面耦合約束點(diǎn)上。風(fēng)機(jī)表面上覆土荷載通過建立實(shí)際尺寸的上覆土部件與風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)表面摩擦接觸，這樣能更清楚地反映風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)在實(shí)際土層中的運(yùn)動(dòng)狀態(tài)，對(duì)基礎(chǔ)和地基土自重施加重力荷載。

根據(jù)湖南郴州某風(fēng)場提供的地質(zhì)報(bào)告說明書以及基礎(chǔ)設(shè)計(jì)圖紙，該風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)類型為基礎(chǔ)環(huán)式風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)，基礎(chǔ)主體為圓形擴(kuò)展基礎(chǔ)，塔筒高度為80 m?；A(chǔ)混凝土取C40，墊層取C15混凝土?；A(chǔ)環(huán)鋼材采用Q345，基礎(chǔ)內(nèi)鋼筋籠采用HRB400。具體荷載工況以及材料參數(shù)如表1、表2所示。

1.2地質(zhì)條件與模型尺寸

1.2.1基礎(chǔ)與地基尺寸。地質(zhì)基礎(chǔ)與地基尺寸如圖1和圖2所示?；A(chǔ)埋置深度為3.1 m。風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)上表面邊緣距地基土表面2 m，基礎(chǔ)直徑為18.6 m，基礎(chǔ)環(huán)直徑為4.4 m，在混凝土中的埋置深度為2.2 m。根據(jù)該風(fēng)場地質(zhì)勘查報(bào)告，該風(fēng)場風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)上覆土層為砂質(zhì)黏土，以全風(fēng)化巖石作為其持力層，第三層為強(qiáng)風(fēng)化巖層。

1.2.2模型范圍與單元選擇。地基土模型為高21.9 m、直徑46 m的圓柱體。風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)置于地基土中，基礎(chǔ)環(huán)與基礎(chǔ)混凝土之間采用摩擦接觸（摩擦因數(shù)為0.35），鋼筋籠與整個(gè)模型采用內(nèi)置區(qū)域連接；基礎(chǔ)和地基土之間的接觸關(guān)系為摩擦接觸，根據(jù)建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范摩擦因數(shù)取0.4?；A(chǔ)混凝土、基礎(chǔ)環(huán)均采用C3D8R六面體單元，實(shí)際土體采用C3D8單元，鋼筋籠采用兩節(jié)點(diǎn)抗彎梁單元。

1.2.3本構(gòu)模型。根據(jù)材料的不同，選取不同的本構(gòu)關(guān)系，基礎(chǔ)混凝土采用C40混凝土損傷模型，墊層混凝土為C15線彈性本構(gòu)?；A(chǔ)環(huán)和鋼筋籠通過屈服應(yīng)力定義塑性，地基土中強(qiáng)風(fēng)化巖采用線彈性本構(gòu)，全風(fēng)化巖和上覆土層采用摩爾-庫倫（Mohr-Coulomb）本構(gòu)模型。

1.2.4邊界條件與約束。根據(jù)圣維南原理，為了減小地基對(duì)風(fēng)力發(fā)電機(jī)組基礎(chǔ)受力的影響，應(yīng)盡量擴(kuò)大有限元模型的計(jì)算范圍[5]。該模型采用有限元與無限單元結(jié)合的建模方法，，基礎(chǔ)被包裹在實(shí)際土體中，在實(shí)際土體外層布置水平環(huán)向和底部向下的無限單元。實(shí)際土體采用C3D8單元，將最外層有限單元類型C3D8R單元修改為無限單元CIN3D8，模擬基礎(chǔ)處于半無限邊界條件下的土應(yīng)力變化[6]。模型側(cè)面和底部無限單元不設(shè)置約束，如圖3所示。

2數(shù)值模擬結(jié)果分析

2.1初始地應(yīng)力平衡

對(duì)于涉及開挖和回填的動(dòng)態(tài)巖土工程問題，初始地應(yīng)力平衡是正確模擬施工過程的前提條件[7]。此處采用自動(dòng)平衡geo來平衡地應(yīng)力。由于開挖后模型表面不水平，直接采用自動(dòng)平衡方法將無法使地應(yīng)力平衡，故此處在第一個(gè)分析步采用geo分析步的同時(shí)，采用生死單元在此分析步中將風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)部件和回填土部件殺死，并在土體掏空面上施加固定約束，圖4為約束施加圖。在第二個(gè)分析步中施加風(fēng)機(jī)上部荷載，計(jì)算風(fēng)機(jī)內(nèi)力時(shí)將風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)和回填土激活，固定約束在此分析步中取消，再將重力荷載施加在荷載分析步中模擬地基自重下沉和回填土荷載。

初始應(yīng)力平衡是指地基土保持一個(gè)存在初始應(yīng)力而沒有應(yīng)變的狀態(tài)。施加地基土初始應(yīng)力以后，再施加重力平衡，就能達(dá)到施工建設(shè)最初的狀態(tài)。如圖5所示，豎向應(yīng)力呈分層狀，隨深度的增大而增大。圖6中豎向位移達(dá)到1×10-10m，符合地應(yīng)力平衡要求。

2.2考慮土-結(jié)構(gòu)作用時(shí)的數(shù)值模擬結(jié)果

如圖7所示，在正常荷載和極端荷載作用下，地基土的最大沉降值分別為-164.1 mm和-170.7 mm，都小于最大沉降-200 mm。如圖8所示，在極端荷載作用下，基礎(chǔ)迎風(fēng)側(cè)下沉-141.9 mm，背風(fēng)側(cè)下沉-170.7 mm，其最大沉降差為28.8 mm，傾斜率為0.001 5，滿足規(guī)范要求。風(fēng)機(jī)正常運(yùn)行工況中，基礎(chǔ)位移分布較均勻，迎風(fēng)側(cè)與背風(fēng)側(cè)相差不大。隨著荷載進(jìn)一步增大至極端工況，迎風(fēng)側(cè)位移分布相較于背風(fēng)側(cè)發(fā)生明顯的變化，沉降差變大，風(fēng)機(jī)傾斜更加嚴(yán)重。從圖8可以看出，極端工況與正常工況相比，迎風(fēng)側(cè)上抬7.6 mm，背風(fēng)側(cè)下沉8.5 mm?？傮w來說，風(fēng)機(jī)從施工完成到運(yùn)行，由于基礎(chǔ)受順時(shí)針彎矩以及考慮到水平力在基礎(chǔ)底部形成的附加彎矩，基礎(chǔ)將發(fā)生一定傾斜。但由于上覆土和基礎(chǔ)自重以及塔筒自重還有地基土在自重作用下對(duì)基礎(chǔ)的豎向沉降，比基礎(chǔ)上抬的位移大得多，因此基礎(chǔ)主要發(fā)生豎向沉降。但當(dāng)豎向沉降完成，傾覆彎矩足夠大時(shí)，迎風(fēng)側(cè)基礎(chǔ)上抬位移過大，此處表面土體由于基礎(chǔ)上抬向上拱起破壞，基礎(chǔ)底部脫開，風(fēng)機(jī)發(fā)生傾覆性破壞[8]。

2.3兩種邊界條件對(duì)比分析結(jié)果

基礎(chǔ)環(huán)作為基礎(chǔ)和塔筒的連接構(gòu)件，其水平度能直接反映整個(gè)風(fēng)機(jī)的健康狀況。風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)底部分別設(shè)置兩種不同的邊界條件。一種考慮地基土的作用，即柔性連接；另一種不考慮沉降，直接設(shè)置三向固定約束，即剛性連接。設(shè)置兩種不同的工況分別進(jìn)行水平度的對(duì)比。如圖9所示，柔性連接時(shí)，兩種工況下基礎(chǔ)環(huán)傾斜方向兩邊緣最大豎向位移均為負(fù)值，并且基礎(chǔ)環(huán)下法蘭處位移與基礎(chǔ)環(huán)上法蘭豎向位移大致相同，受拉側(cè)相對(duì)于受壓側(cè)抬起，其正常和極端荷載工況基礎(chǔ)環(huán)水平度分別為4.2 mm和9.7 mm。如圖10所示，剛性連接時(shí)，基礎(chǔ)環(huán)兩邊緣最大豎向位移受拉側(cè)為正，受壓側(cè)為負(fù)，法蘭處最大豎向位移與基礎(chǔ)環(huán)上法蘭位移相差較大，其水平度分別為1.31 mm和3.045 mm。從以上分析可知，風(fēng)機(jī)在實(shí)際環(huán)境中，基礎(chǔ)環(huán)水平度受基礎(chǔ)的不均勻沉降影響很大。特別是在極端荷載工況下，與剛性連接的基礎(chǔ)環(huán)水平度相比，兩者相差6.65 mm。正常工況下，基礎(chǔ)環(huán)水平度相差2.89 mm。也就是說，隨著風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)所受荷載的增加，基礎(chǔ)的不均勻下沉對(duì)基礎(chǔ)環(huán)水平度的影響增大，塔筒傾斜加劇。

基礎(chǔ)混凝土應(yīng)力狀況可以用來觀察混凝土的受力特性。同樣設(shè)置兩種邊界條件，觀察正常荷載工況下基礎(chǔ)混凝土的應(yīng)力分布。如圖11所示，剛性連接時(shí)，基礎(chǔ)環(huán)上抬側(cè)混凝土拉應(yīng)力為0.86 MPa，下壓側(cè)混凝土承受的最大拉應(yīng)力為2.14 MPa，兩者相差較大，遠(yuǎn)小于C40混凝土的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值2.39 MPa。隨著荷載的增加，只有一側(cè)混凝土發(fā)生受拉破壞，與實(shí)際情況不符。而基礎(chǔ)柔性連接時(shí)，上抬側(cè)與下壓側(cè)混凝土拉應(yīng)力較為接近，分別為2.34 MPa和2.35 MPa?；A(chǔ)環(huán)下法蘭兩側(cè)均出現(xiàn)明顯的應(yīng)力集中現(xiàn)象，兩側(cè)混凝土均可能出現(xiàn)損傷。特別是基礎(chǔ)環(huán)下壓側(cè)外部混凝土應(yīng)力集中區(qū)域較大，此處大面積混凝土容易被拉壞。圖12為兩種情況下等效塑性應(yīng)變?cè)茍D。剛性連接時(shí)，塑性應(yīng)變區(qū)域只發(fā)生在下法蘭上抬側(cè)和下壓側(cè)周圍混凝土。而柔性連接時(shí)，塑性應(yīng)變從下法蘭向基礎(chǔ)底部延伸，下法蘭至基礎(chǔ)底部均產(chǎn)生塑性應(yīng)變，其塑性應(yīng)變區(qū)域變大。

3結(jié)論

通過ABAQUS建立了風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)-地基相互作用的無限單元邊界模型，設(shè)置兩種工況和兩種邊界條件，對(duì)基礎(chǔ)環(huán)水平度以及基礎(chǔ)混凝土應(yīng)力進(jìn)行對(duì)比分析，得出結(jié)論。

①基礎(chǔ)的不均勻沉降對(duì)基礎(chǔ)環(huán)水平度影響很大。在考慮地基土作用時(shí)，其基礎(chǔ)環(huán)水平度超過了安裝規(guī)范規(guī)定的3 mm限值，說明該限值不能評(píng)判基礎(chǔ)環(huán)的水平度。

②在考慮地基土的情況下，與不考慮時(shí)的基礎(chǔ)應(yīng)力相比，前者基礎(chǔ)環(huán)下法蘭兩側(cè)混凝土均出現(xiàn)較大的拉應(yīng)力，后者只在下法蘭下壓側(cè)出現(xiàn)較大拉應(yīng)力，上抬側(cè)混凝土拉應(yīng)力較小。也就是說，在考慮地基土作用時(shí)，基礎(chǔ)損傷更符合實(shí)際情況。

參考文獻(xiàn)：

[1]賈行建，楊學(xué)山，何先龍，等.基礎(chǔ)存在裂縫的風(fēng)機(jī)塔振動(dòng)測(cè)試與分析[J].噪聲與振動(dòng)控制，2017（6）：163-167.

[2]劉宜松，劉哲鋒，黃奇，等.陸上風(fēng)力發(fā)電機(jī)基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)受力特性數(shù)值模擬分析[J].工程建設(shè)，2020（4）：17-21.

[3]國家能源局.風(fēng)電機(jī)組地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)定：NB/T 10311—2019[S].北京：中國電力出版社，2019.

[4]中華人民共和國國家質(zhì)量監(jiān)督檢驗(yàn)檢疫總局，中國國家標(biāo)準(zhǔn)化管理委員會(huì).風(fēng)力發(fā)電機(jī)組裝配和安裝規(guī)范：GB/T 19568—2017[S].北京：中國標(biāo)準(zhǔn)出版社，2017.

[5]張迪.風(fēng)力發(fā)電機(jī)組基礎(chǔ)三維非線性有限元分析[D].鄭州：華北水利水電學(xué)院，2011：1-69.

[6]王飛，宋志強(qiáng)，劉昱杰，等.基于ABAQUS無限元的靜動(dòng)力統(tǒng)一人工邊界研究[J].水資源與水工程學(xué)報(bào)，2018（6）：171-177.

[7]代汝林，李忠芳，王姣.基于ABAQUS的初始地應(yīng)力平衡方法研究[J].重慶工商大學(xué)學(xué)報(bào)，2012（9）：77-81.

[8]鄧宗偉，鄧沛宇，高乾豐，等.大型風(fēng)力機(jī)圓形擴(kuò)展基礎(chǔ)傾覆破壞機(jī)理分析[J].太陽能學(xué)報(bào)，2021（3）：16-20.