朱 偉， 張新英， 趙友清， 崔 杰， 宋 滔， 丁漢杰

(1 杭州中聯(lián)筑境建筑設(shè)計有限公司， 杭州 310011； 2 南京市建筑設(shè)計研究院有限責(zé)任公司， 南京 210014)

1 工程概況

南京美術(shù)館新館位于南京市江北新區(qū)的核心區(qū)，在石佛大道與萬壽路交叉口西側(cè)，南至萬壽路，東鄰石佛大道，北側(cè)和中央公園相鄰。建筑創(chuàng)意取材于大山大水，寓意“云中山水，寫意江北”。新館主要由“一館三中心”構(gòu)成，“一館”為美術(shù)館，是南京美術(shù)館新館的基本功能部分；“三中心”是南京美術(shù)館新館可經(jīng)營部分，包括藝術(shù)品展示拍賣中心、實驗影像藝術(shù)中心和公共教育培訓(xùn)服務(wù)中心。該館定位為國家公益一類美術(shù)館，項目總用地面積約3.5萬m2，總建筑面積約9.7萬m2，整體效果圖見圖1。

圖1 整體效果圖

本工程地下2層，層高分別為4.0m和6.0m，地下室平面尺寸為136.50m×198.60m，主要建筑功能為停車庫、設(shè)備用房和庫房。地上5層，1層主要由藝術(shù)培訓(xùn)教室、報告廳以及劇場等功能區(qū)組成，建筑標(biāo)高為±0.000m；2層為架空層樓面，局部商業(yè)，主要建筑功能為美術(shù)館主入口和交流區(qū)，建筑標(biāo)高為6.600m；3層無具體功能，僅保留豎向構(gòu)件，建筑標(biāo)高為12.600m；4層、5層的建筑標(biāo)高分別是18.600m和25.200m，主要功能為展覽大廳、辦公用房和會議室等，建筑的西南側(cè)設(shè)有夾層，用作畫家工作室；主屋面標(biāo)高31.800m，為上人種植綠化屋面；中央大廳部分的屋面標(biāo)高43.350m。建筑平面總體呈現(xiàn)不規(guī)則的回字形，外輪廓尺寸為147.46m×103.29m，內(nèi)開洞尺寸為102.80m×38.00m?；刈中纹矫嬷虚g為中央大廳，在樓層標(biāo)高處通過條形連廊與主體連接。中央大廳的外圍護(hù)及屋頂均采用玻璃幕墻，底部平面尺寸約為43.90m×28.30m，從下到上逐步收進(jìn)，玻璃頂高出周圍屋面。5層結(jié)構(gòu)平面布置圖見圖2，建筑剖面圖如圖3所示。

圖2 5層25.200m標(biāo)高結(jié)構(gòu)平面布置圖

圖3 建筑剖面圖

主體結(jié)構(gòu)設(shè)計使用年限50年，耐久性設(shè)計滿足100年的要求?？拐鹪O(shè)防類別為重點設(shè)防類，建筑結(jié)構(gòu)安全等級一級，地基基礎(chǔ)設(shè)計等級為甲級。擬建場區(qū)的抗震設(shè)防烈度為7度，設(shè)計基本地震加速度為0.10g，設(shè)計地震分組為第一組。根據(jù)地勘報告，場地類別為Ⅲ類，設(shè)計特征周期為0.45s。基本風(fēng)壓ω0=0.40kN/m2(50年重現(xiàn)期)，地面粗糙度為B類?；狙篠0=0.65kN/m2(50年重現(xiàn)期)。南京地區(qū)月平均氣溫：最低-6℃，最高37℃。

2 結(jié)構(gòu)體系和結(jié)構(gòu)布置

本工程主體采用組合筒體-斜柱-鋼桁架混合結(jié)構(gòu)，2層以上僅通過4個筒體和10根圓鋼管混凝土斜柱作為豎向構(gòu)件支撐起整個上部結(jié)構(gòu)。4層以上的平面形狀呈回字形，由大跨度桁架、懸挑桁架及周圈環(huán)形桁架構(gòu)成；在桁架的上下弦，即4層和屋面層設(shè)有水平支撐，其與豎向桁架一起構(gòu)成了穩(wěn)定的空間桁架體系。中央大廳采用框架結(jié)構(gòu)，由下至上呈逐漸縮小的梯形，其中正立面有兩根大傾角斜柱，并利用兩側(cè)的樓電梯間增設(shè)了部分框架柱，中央大廳分別在18.600m和25.200m標(biāo)高與主體有細(xì)長形連廊拉接。2層架空層采用混凝土框架結(jié)構(gòu)，根據(jù)建筑造型柱網(wǎng)呈不規(guī)則布置，其頂板亦隨建筑起伏采用結(jié)構(gòu)找坡。上部結(jié)構(gòu)拆分示意如圖4所示，架空層與主體結(jié)構(gòu)的關(guān)系見圖5。

圖4 上部結(jié)構(gòu)拆分示意

圖5 架空層與筒體及斜柱的關(guān)系(局部)

上部結(jié)構(gòu)的嵌固位置設(shè)在地下室頂板面，圓鋼管混凝土斜柱均向下伸至基礎(chǔ)頂面，圓鋼管柱在地下室范圍內(nèi)外包成鋼管混凝土疊合柱。鋼板剪力墻亦伸入地下室，四角的鋼端柱插入承臺。根據(jù)場地條件，4個筒體下部采用樁筏基礎(chǔ)，筏板厚度2.5m，承壓樁樁徑1 000mm；其余部分按防水板設(shè)計，厚度為600mm，柱下設(shè)直徑800mm的抗拔樁(兼承壓)，承臺厚度為1 600～2 400mm。樁端持力層為⑥-2中等風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖，樁長約61m?；A(chǔ)平面布置圖見圖6。

圖6 基礎(chǔ)平面布置圖(局部)

3 超限設(shè)計和抗震性能目標(biāo)

3.1 超限情況和判別

根據(jù)《超限高層建筑工程抗震設(shè)防專項審查技術(shù)要點》(建質(zhì)〔2015〕 67號)[1]有關(guān)規(guī)定，本工程存在扭轉(zhuǎn)不規(guī)則、樓板不連續(xù)、剛度突變、承載力突變、其他項不規(guī)則，共計5項不規(guī)則項，屬于特別不規(guī)則的特殊類型高層建筑，具體判別見表1。

超限項判別 表1

3.2 超限應(yīng)對措施

針對本工程不規(guī)則超限問題，依據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》(GB 50011—2010) (2016年版)(簡稱抗規(guī))、《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(JGJ 3—2010)(簡稱高規(guī))和相關(guān)資料[2-3]主要采取如下技術(shù)措施：

(1)鑒于結(jié)構(gòu)造型獨(dú)特、模型復(fù)雜，故有必要采用兩種不同的分析軟件分別建立計算模型，對比各荷載作用下的計算結(jié)果，以相互驗證力學(xué)模型的可靠性。

(2)因建筑功能復(fù)雜，錯層、降板、斜板等情況普遍，計算整體參數(shù)指標(biāo)時宜抓大放小，只在主要標(biāo)高(架空層樓面6.600m，頸縮處12.600m，桁架下弦樓面18.600m，桁架中弦樓面25.200m，桁架上弦屋面31.800m)上設(shè)定樓層，部分構(gòu)件按層間構(gòu)件建模。構(gòu)件設(shè)計時補(bǔ)充增加樓層定義的計算模型，按包絡(luò)設(shè)計考慮。

(3)鑒于中央大廳與外圍連接較弱，設(shè)計時取整體模型和剔除中央大廳的模型進(jìn)行包絡(luò)設(shè)計；中央大廳也按整體計算和單獨(dú)驗算取包絡(luò)。

(4)因存在大跨大、懸挑結(jié)構(gòu)，抗震設(shè)計時須充分考慮豎向地震作用；懸挑部位按最不利荷載進(jìn)行復(fù)核。

(5)因本結(jié)構(gòu)屬于復(fù)雜高層且豎向不規(guī)則，采用彈性時程分析法進(jìn)行小震下的補(bǔ)充計算，與振型分解反應(yīng)譜法的計算結(jié)果取包絡(luò)。

(6)根據(jù)性能化設(shè)計要求，進(jìn)行中震和大震作用下的構(gòu)件驗算，加強(qiáng)薄弱部位，補(bǔ)齊短板。

(7)對斜柱進(jìn)行屈曲分析，校核其計算長度系數(shù)。

(8)進(jìn)行大震彈塑性時程分析，驗證結(jié)構(gòu)整體抗震變形和塑性發(fā)展規(guī)律是否滿足性能化設(shè)計要求。

(9)對結(jié)構(gòu)進(jìn)行整體屈曲分析，檢驗結(jié)構(gòu)整體穩(wěn)定性。

(10)補(bǔ)充大跨、大懸挑部位樓蓋的舒適度驗算，采取必要的減振措施。

(11)由于結(jié)構(gòu)存在樓板開大洞、局部連接較弱等情況，采用薄殼單元模擬樓板，對洞口周邊和細(xì)長形樓板進(jìn)行精細(xì)化分析，超長結(jié)構(gòu)考慮溫度作用，根據(jù)結(jié)果采取相應(yīng)的加強(qiáng)措施。

(12)進(jìn)行防倒塌設(shè)計，提高結(jié)構(gòu)的抗災(zāi)性能。

(13)對結(jié)構(gòu)重要部位(桁架與筒體的連接處)補(bǔ)充節(jié)點有限元分析，確保關(guān)鍵節(jié)點在中震、大震作用下的安全性。

3.3 結(jié)構(gòu)抗震性能目標(biāo)

針對超限情況，參照抗規(guī)的條文說明，依據(jù)本工程的抗震設(shè)防類別和結(jié)構(gòu)特點，綜合超限審查專家組的意見，結(jié)構(gòu)抗震性能目標(biāo)設(shè)定為C級，各類構(gòu)件具體的抗震性能目標(biāo)如表2所示。

抗震性能目標(biāo) 表2

4.1 結(jié)構(gòu)振動特性

本工程屬于特別不規(guī)則的大跨度復(fù)雜結(jié)構(gòu)，結(jié)構(gòu)計算時必須考慮豎向地震作用，特征值分析采用多重Ritz向量法，計算54階振型，有效質(zhì)量參與系數(shù)達(dá)90%以上。 PMSAP 和MIDAS Gen模型的前6階平動振型基本一致，兩種軟件的前3階平動振型對照如圖7所示。按應(yīng)變能排序的前6階豎向振型也基本一致，前3階對照如圖8所示。

圖7 前3階平動振型對比

圖8 應(yīng)變能前3階豎向振型對比

對比分析結(jié)果可以看出，結(jié)構(gòu)主要振型模態(tài)基本一致，前3階振型分別為Y向平動、X向平動和整體扭轉(zhuǎn)；結(jié)構(gòu)的第1扭轉(zhuǎn)周期與第1平動周期之比小于0.85，滿足規(guī)范要求。兩種軟件計算的豎向振動頻率基本一致，豎向質(zhì)量參與系數(shù)大于90%。此可判定計算模型的分析結(jié)果準(zhǔn)確、可信。

4.2 小震補(bǔ)充彈性時程分析

彈性時程分析時按建筑場地類別、設(shè)計地震分組，選用5組天然波和2組人工波進(jìn)行時程分析。時程分析所得的基底剪力符合規(guī)范的限定要求，匯總結(jié)果如圖9、圖10所示。時程分析得到的樓層剪力，在X，Y兩個方向均小于CQC法計算得到的樓層剪力，故CQC法得到的計算結(jié)果較為安全，設(shè)計時可不進(jìn)行調(diào)整。

圖9 單組波與65%CQC法計算得到的樓層剪力對比

圖10 多組波平均與80%CQC法計算得到的樓層剪力對比

中震作用下，對除了普通樓板和次梁以外的其他構(gòu)件進(jìn)行了承載力驗算，關(guān)鍵豎向構(gòu)件滿足抗剪和抗彎彈性；關(guān)鍵水平構(gòu)件按彈性設(shè)計；普通豎向構(gòu)件按不屈服設(shè)計；筒體外墻連梁滿足中震不屈服的抗震性能化目標(biāo)。

由于4個筒體承受了上部絕大部分的豎向和水平荷載；通過對中震作用下墻肢應(yīng)力進(jìn)行統(tǒng)計發(fā)現(xiàn)，大部分墻肢受壓，但有少量出現(xiàn)拉應(yīng)力，最大拉應(yīng)力為1.19MPa，小于混凝土抗拉強(qiáng)度設(shè)計值。鑒于上述情況，綜合考慮性能化設(shè)計要求，為提高筒體的延性，同時確保鋼桁架的內(nèi)力在筒體內(nèi)可靠傳遞，筒體外墻按700mm厚鋼板混凝土剪力墻進(jìn)行設(shè)計，混凝土強(qiáng)度等級為C45，內(nèi)置鋼板厚度t=30mm，材質(zhì)Q345GJC，在參考和借鑒國內(nèi)鋼板剪力墻的相關(guān)研究[4-6]后，鋼板混凝土剪力墻構(gòu)造做法如圖11所示，施工現(xiàn)場見圖12。

圖11 鋼板混凝土剪力墻構(gòu)造

圖12 鋼板混凝土剪力墻施工現(xiàn)場照片

支撐上部桁架結(jié)構(gòu)的10根斜柱傾斜方向和角度各不相同，最大傾斜角度約為30°,采用圓鋼管混凝土柱，直徑1 200mm，壁厚40mm，材質(zhì)為Q345GJC，內(nèi)灌C45無收縮自密實混凝土。在中震作用下，按彈性設(shè)計。考慮到2層以上存在兩層通高情況，計算長度遠(yuǎn)大于其他樓層，后文有對斜柱計算長度進(jìn)行專項分析。斜柱柱頂按鉸接設(shè)計，布置成品球型鉸支座，斜柱頂端節(jié)點做法如圖13所示。

圖13 斜柱頂端節(jié)點做法

鋼桁架在中震作用下按彈性設(shè)計，地震組合內(nèi)力調(diào)整系數(shù)取1.0；荷載分項系數(shù)、材料分項系數(shù)及抗震承載力調(diào)整系數(shù)均與小震彈性分析相同；材料強(qiáng)度采用設(shè)計值，中震下水平地震影響系數(shù)最大值αmax=0.23；不考慮風(fēng)荷載；桁架桿件的最大應(yīng)力比控制在0.8左右。

4.4 大震承載力驗算和彈塑性時程分析

4.4.1 大震作用下筒體承載力驗算

根據(jù)性能化設(shè)計目標(biāo)，采用PMSAP有限元軟件驗算鋼板剪力墻在大震作用下的墻肢內(nèi)力(計算采用等效彈性方法，阻尼比取0.06，連梁剛度折減系數(shù)取0.3，特征周期為0.50s)。表3給出了其中一個筒體外墻(圖14)的抗剪驗算結(jié)果。由表3可以看出，筒體外墻肢抗剪符合截面控制條件，抗剪承載力均大于地震剪力設(shè)計值，滿足性能化設(shè)計要求。

圖14 其中一個筒體的外墻肢編號

其中一個筒體外墻的抗剪驗算結(jié)果匯總 表3

4.4.2 大震作用下彈塑性時程分析

采用MIDAS Gen對結(jié)構(gòu)進(jìn)行大震作用分析，選擇2組天然波和1組人工波，采用三向地震輸入，地震波加速度峰值主次向按1∶0.85∶0.65輸入。結(jié)構(gòu)在大震作用下的彈塑性反應(yīng)及破壞機(jī)制，符合結(jié)構(gòu)抗震工程的概念設(shè)計要求，能夠達(dá)到預(yù)期的抗震性能目標(biāo)。層間位移角曲線見圖15，主要分析結(jié)論如下：1)根據(jù)大震作用下的變形和塑性鉸發(fā)展趨勢，可以判斷結(jié)構(gòu)計算模型合理；2)大震下樓層最大層間位移角X向為1/177，Y向為1/122，未出現(xiàn)明顯薄弱層，滿足規(guī)范要求；3)大震下計算樓層最大基底剪力與小震下基底剪力比為4.69～5.70，在合理范圍內(nèi)；4)大震作用下筒體剪力墻、連梁的塑性發(fā)展次序、程度及分布規(guī)律合理(圖16)，符合概念設(shè)計要求(剪力墻塑性鉸模型中未考慮內(nèi)置鋼板的作用)。

圖15 大震作用下層間位移角曲線

圖16 天然波2大震下以X向為輸入主方向時在12.1s地震波峰值時刻18.600m標(biāo)高以下筒體塑性發(fā)展情況

4.5 專項分析

4.5.1 舒適度分析

上部桁架結(jié)構(gòu)的最大軸線跨度54m，最大懸挑超過22m，前3階豎向振動頻率為2.48，2.50，2.98Hz(分布在三個不同區(qū)域)，均小于3.00Hz，根據(jù)高規(guī)須驗算峰值加速度。采用MIDAS Gen進(jìn)行樓板舒適度計算，考慮三組隨機(jī)人行激勵荷載模型，其中一組人行激勵荷載施加位置如圖17所示。

圖17 人行激勵荷載施加位置

通過計算得出，結(jié)構(gòu)樓層在人行荷載激勵下的加速度最大值為0.069 4m/s2，小于0.15m/s2，滿足規(guī)范限值要求。由于前兩階振動頻率接近快速行走頻率，補(bǔ)充分析了多人齊步行走的不利工況，在加大個別大跨次梁截面高度后，樓蓋舒適度可滿足規(guī)范限值要求。

4.5.2 斜柱屈曲分析

鑒于支撐上部桁架的10根圓鋼管混凝土斜柱所承擔(dān)的荷載較大，傾斜角度也較大，兩層通高且柱頂通過球型鉸支座和桁架連接，設(shè)計時斜柱對計算長度十分敏感。安全起見，參照相關(guān)研究[7]對其進(jìn)行了專門的屈曲分析，得到其第1階屈曲模態(tài)(圖18)和對應(yīng)的特征值，根據(jù)歐拉壓桿穩(wěn)定公式反算每根斜柱的計算長度le：

(1)

式中：μ為計算長度系數(shù)；L為桿件長度；E為材料彈性模量；I為截面慣性矩；Pcr為失穩(wěn)臨界力。

經(jīng)計算，斜柱的計算長度系數(shù)μ<1.0。施工圖設(shè)計時斜柱的計算長度統(tǒng)一取地下室頂板面至桁架底的實際長度。

圖18 其中一根斜柱的第1階屈曲模態(tài)

4.5.3 包絡(luò)設(shè)計

圖19展現(xiàn)了中央大廳在各樓層標(biāo)高與回字形主體結(jié)構(gòu)的關(guān)系，考慮到中央大廳與周邊的連接較為薄弱。主體結(jié)構(gòu)按照是否剔除中央大廳分別進(jìn)行了計算。因中央大廳部分為純框架結(jié)構(gòu)，去除中央大廳后使得主體結(jié)構(gòu)周期略有減小，對主體結(jié)構(gòu)的振動特性影響不大，前后對比見表4。

圖19 主要樓層標(biāo)高上中央大廳和主體結(jié)構(gòu)的關(guān)系

剔除中央大廳前后主要振型對比 表4

通過計算得出，剔除中央大廳后主體結(jié)構(gòu)的周期比、層間位移角和變形等主要設(shè)計參數(shù)均滿足規(guī)范要求。施工圖設(shè)計時采用包絡(luò)設(shè)計，確保結(jié)構(gòu)相關(guān)構(gòu)件安全可靠。

中央大廳也按整體計算和單獨(dú)驗算取包絡(luò)值，各項關(guān)鍵指標(biāo)均滿足要求，此處不再贅述。

4.5.4 防倒塌設(shè)計

整個上部桁架體系主要依托下部4個筒體和10根圓鋼管混凝土斜柱，因此有必要對結(jié)構(gòu)的防倒塌能力進(jìn)行評估。根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)抗倒塌設(shè)計規(guī)范》(CECS 392∶2014)[8]的相關(guān)規(guī)定和國內(nèi)學(xué)者的研究成果[9-10]，采用拆除構(gòu)件法對結(jié)構(gòu)進(jìn)行抗連續(xù)倒塌分析：選定了3根各自區(qū)域內(nèi)受力最大的斜柱，具體見圖4(d)主體結(jié)構(gòu)部分。

相關(guān)作用區(qū)域考慮動力放大系數(shù)2.0，對剩余結(jié)構(gòu)進(jìn)行彈性靜力分析，剩余結(jié)構(gòu)構(gòu)件的承載力均滿足規(guī)范要求。

4.5.5 樓板分析

樓板在整個結(jié)構(gòu)中，除了承受和傳遞本層豎向荷載，還起到把水平力傳遞和分配給豎向抗側(cè)力構(gòu)件，協(xié)調(diào)變形的作用。本工程由于下部主要抗側(cè)力構(gòu)件為4個彼此獨(dú)立的筒體，因此加強(qiáng)樓板的平面內(nèi)剛度，使其將水平作用合理地分配給各個筒體，就顯得尤為關(guān)鍵?；谏鲜鲈颍谠O(shè)計時考慮在桁架的上下弦桿所在樓層增設(shè)水平支撐，如圖20所示。驗算結(jié)果表明，設(shè)置水平支撐后可提高上部結(jié)構(gòu)的整體性，并有效降低樓板在水平荷載作用下的局部應(yīng)力。

圖20 屋面31.800m標(biāo)高(桁架上弦)水平支撐布置圖

4.5.6 節(jié)點有限元分析

桁架與筒體的連接節(jié)點是本工程最為關(guān)鍵的連接部位，為確保該部位的可靠連接：首先，設(shè)計上在筒體四周設(shè)置了方鋼管混凝土端柱，通過端柱的過渡，可以讓鋼桁架的內(nèi)力可靠地傳遞給剪力墻；其次，按整體分析的計算結(jié)果：取中震下最不利組合(1.2恒載+0.6活載+1.3水平地震作用+0.5豎向地震作用)的桿件內(nèi)力，采用ABAQUS軟件對關(guān)鍵節(jié)點進(jìn)行有限元分析(不考慮組合結(jié)構(gòu)中混凝土的有利作用)，節(jié)點應(yīng)力云圖如圖21所示。

圖21 節(jié)點應(yīng)力云圖/(N/mm2)

根據(jù)計算結(jié)果，節(jié)點最大應(yīng)力為284.8MPa，小于材料的屈服強(qiáng)度(300MPa)，滿足中震彈性的抗震性能化設(shè)計要求。

5 施工與監(jiān)測

施工階段為確保鋼桁架的焊接質(zhì)量，加快建設(shè)周期，在地下室頂板施工完成后，在頂板面鋪設(shè)胎架，進(jìn)行上部鋼桁架的拼裝，拼裝完成后在4個筒體及2個臨時提升塔架的周圍布置29個提升點實施同步整體提升，提升到位并卸載后再進(jìn)行上部樓板澆筑工作。根據(jù)相關(guān)規(guī)定，對該提升方案進(jìn)行了專項施工方案論證。整個施工階段分析采用SAP2000和MIDAS Gen兩種軟件計算并相互驗證校核，對局部構(gòu)件采取了必要的臨時加固措施。采用計算機(jī)同步控制及傳感檢測系統(tǒng)確保整體提升的同步性。

為保證提升過程中結(jié)構(gòu)的安全，在桁架主要受力構(gòu)件、2個臨時提升塔架、提升支架以及地下室抬柱位置共計布置了231處應(yīng)力應(yīng)變監(jiān)測和45處位移監(jiān)測，主要設(shè)備有全站儀、振弦式應(yīng)變計、壓差式靜力水準(zhǔn)儀等。整個監(jiān)測系統(tǒng)由傳感器、數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)、配套設(shè)備及監(jiān)測軟件構(gòu)成，傳感器和采集器之間通過屏蔽信號線連接，一起通過光纖轉(zhuǎn)換接入工控機(jī)，監(jiān)測人員可在工控機(jī)終端控制儀器同步采集數(shù)據(jù)，當(dāng)超過預(yù)警閥值時(閥值根據(jù)構(gòu)件設(shè)計承載力結(jié)果、施工模擬分析結(jié)果并結(jié)合工程實際情況確定)，將及時報警，確保安全。

圖22 整體提升中

圖23 提升控制設(shè)備與監(jiān)測設(shè)備

6 結(jié)語

南京美術(shù)館新館主體結(jié)構(gòu)為大跨度復(fù)雜結(jié)構(gòu)，根據(jù)獨(dú)特的建筑外形和結(jié)構(gòu)動力特性，合理選擇結(jié)構(gòu)體系，根據(jù)構(gòu)件的重要程度，設(shè)定相應(yīng)的抗震性能化目標(biāo)，通過精細(xì)化設(shè)計、專項分析，使得整個結(jié)構(gòu)高效合理，抗震性能良好，達(dá)到既定目標(biāo)。

本工程自2018年12月開始施工，于2019年9月完成整個地室施工，2019年11月完成4個核心筒施工，2019年12月底完成整體提升，隨后上下同步施工，上部進(jìn)行樓板施工，下部架空層施工。已于2020年5月底完成主體結(jié)構(gòu)施工，結(jié)構(gòu)封頂，目前進(jìn)入室內(nèi)外裝修階段。

致謝：感謝該項目超限審查組專家和我司楊旭晨副總工程師在設(shè)計過程中提出的寶貴意見；感謝上海寶冶集團(tuán)有限公司、江蘇省建筑工程質(zhì)量檢測中心有限公司提供的施工及監(jiān)測的相關(guān)資料。