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        十屋斷陷A斷塊有效儲層低滲透氣藏的地質模型

        2021-04-07 13:34:24李佩敬張家良
        黑龍江科技大學學報 2021年2期
        關鍵詞:氣藏滲透率測井

        李佩敬, 郭 奇, 張家良

        (1.中國石油大港油田公司, 天津 300280; 2.中國石油化工股份有限公司勝利油田分公司,山東 東營 257000; 3.勝利石油管理局博士后科研工作站, 山東 東營 257000)

        0 引 言

        作為氣藏描述的核心,儲層地質模型[1-9]是剩余氣分布規(guī)律研究的基礎,也是開發(fā)方案編制的主要依據(jù),對于氣藏建模方法,國內外學者做過大量的研究,趙勇等人[10]通過變差函數(shù)分析確定了低滲透河流相儲層建模方法。付斌等[11]在致密砂巖氣藏地質建模中利用了多點地質統(tǒng)計學。賈云超等[12]通過對不同建模方法的對比優(yōu)選,確定了蘇里格氣田合理建模方法。但如何針對低滲透氣藏特性以及結合動態(tài)資料對地質模型進行約束并建立模型,目前還較少有文獻報道。由于非線性滲流,低滲透氣藏滲流過程受啟動壓力梯度影響,測井解釋滲透率不能準確地反映氣藏特點,且目前的儲層建模方法均沒有對動態(tài)分析過程中低滲透氣藏特點進行描述,造成數(shù)值模擬擬合程度低。為此,筆者在考慮低滲透氣藏特點的情況下,將地質規(guī)律與動態(tài)分析相結合,對儲層滲透率進行校正,并考慮動、靜態(tài)因素影響,建立適合低滲透氣藏的地質模型。

        1 測井解釋滲透率校正方法

        A斷塊氣田位于十屋斷陷西部凹陷區(qū),二級構造單元隸屬于十屋斷陷北東向中央構造帶—后五家戶—八屋構造帶最西部, 1996年在孤家構造實施第一口預探井BB井,截至目前,該氣田共完鉆井48口,累計產(chǎn)氣量4.89×108m3。

        由于存在非線性滲流,低滲透氣藏測井滲透率不能準確反映油藏實際,且流體在滲流過程中受啟動壓力梯度的影響。為了得到符合油藏開發(fā)動態(tài)的滲透率,可通過動態(tài)資料反求的滲透率進行約束,與測井滲透率相結合,進行屬性模型建模。已知考慮啟動壓力梯度影響的氣體滲流運動方程[13-15]為

        (1)

        (2)

        式中:p——地層壓力,MPa;

        d——生產(chǎn)井距,m;

        c——啟動壓力梯度,MPa/m;

        μ——流體黏度,mPa·s;

        K——儲層滲透率,μm2;

        υ——滲流速度,m/s;

        a——常數(shù);

        ρ——流體密度,kg/m3;

        Q——標準狀態(tài)下的氣體流量,m3/d;

        h——氣層的有效厚度,m。

        將式(2)代入式(1)中,并對兩邊求積分得

        (3)

        將式(3)求積分得

        (4)

        式中:pwf——井底流壓,MPa;

        pe——目前地層壓力,MPa;

        Z——pe下對應的氣體偏差系數(shù);

        rw——井筒半徑,m;

        re——泄氣半徑,m。

        由公式(4)可得到考慮低滲透氣藏開發(fā)動態(tài)的產(chǎn)能方程,盡量篩選油藏開發(fā)初期投產(chǎn)的單采氣井進行計算,利用產(chǎn)能方程反求滲透率的值。為了方便計算,將油井產(chǎn)量換算為地下體積,取泄氣半徑為井距的一半,進而得到由動態(tài)資料計算出的油藏井點處的滲透率。

        由于地質建模需要的是0.125 m采樣密度的測井滲透率曲線,而通過式(4)計算得到的是單井在某個層處的動態(tài)滲透率平均值,為了對滲透率曲線進行校正,首先需要通過petrel軟件對目的層測井滲透率求平均值,通過動態(tài)滲透率平均值除以測井滲透率平均值得到兩者間的校正系數(shù),再將對應層位的測井滲透率曲線整體乘以校正系數(shù)從而得到校正后的滲透率曲線。

        以A斷塊氣藏早期投產(chǎn)的G19井為例計算該井點處測井滲透率及動態(tài)滲透率,其生產(chǎn)基礎參數(shù)見表1,將各參數(shù)代入式(4),得到該井在?、驅拥膭討B(tài)滲透率為0.87×10-3μm2,而該井通過測井解釋得到的?、驅訚B透率為5.66×10-3μm2,其滲透率校正系數(shù)為6.5,將6.5除以以0.125 m采樣密度的小Ⅱ層測井滲透率曲線即可得到校正后的滲透率曲線。通過動態(tài)方法求得的滲透率較測井方法求得的滲透率存在較大差別,引入動態(tài)滲透率對測井滲透率進行校正,并在下文中通過數(shù)值模擬一次擬合結果進行驗證。

        表1 G19井初期投產(chǎn)參數(shù)

        2 泄氣半徑參數(shù)的求取

        動靜態(tài)參數(shù)約束是在相控建模的基礎上,考慮動態(tài)分析設置變差函數(shù),對儲層物性展布范圍進行約束,它在考慮靜態(tài)參數(shù)的同時,更注重動態(tài)成果對模型的約束。

        (5)

        式中:pi——原始地層壓力,MPa;

        Zi——原始氣體偏差系數(shù);

        Gp——階段累計產(chǎn)氣量,m3;

        G——氣井動態(tài)儲量,m3。

        將公式(4)代入(5)中,整理得到考慮啟動壓力梯度的低滲透氣藏動態(tài)儲量計算方程,其表達式為

        (6)

        利用遺傳算法[16-18]可求得單井動態(tài)儲量,該方法在不需關井的情況下即可求取單井氣藏動態(tài)儲量,且綜合考慮了啟動壓力梯度的影響。

        利用考慮低滲透氣藏特點的動態(tài)儲量值求取泄氣半徑,其表達式為

        (7)

        式中:B——體積系數(shù);

        φ——孔隙度;

        Ao——含油面積,m2;

        N——單井動態(tài)儲量,m3。

        將該方法應用在A斷塊氣藏中,求出考慮低滲透氣藏特點的單井各小層動態(tài)儲量及泄氣半徑值,單井各小層泄氣范圍和平均泄氣半徑見表2。A斷塊氣藏單井分布范圍較廣,平均泄氣半徑為160 m。

        表2 各砂層組泄氣范圍及平均泄氣半徑統(tǒng)計

        3 儲層建模方法優(yōu)選

        儲層模型是地質建模過程中重要的環(huán)節(jié),其物性參數(shù)和儲層連通性的設定都對數(shù)值模擬研究有較大的影響。應用3種方法建立該斷塊低滲透氣藏地質模型,并對結果進行對比,在不修改模型參數(shù)的情況下對比各模型一次歷史擬合結果,將擬合效果好的模型確定為最終地質模型。

        3.1 測井解釋成果約束下的建模方法

        僅以井點處的測井解釋成果為約束建立屬性模型并進行數(shù)值模擬,此時模型平均滲透率為8.4×10-3μm2,從圖1擬合結果來看,氣藏擬合產(chǎn)氣量較實際偏大,且參與擬合的29口井中有21口井模擬產(chǎn)氣量偏高。綜合分析認為,僅通過測井解釋成果得到的物性參數(shù)偏大,不能滿足數(shù)值模擬的需要。

        圖1 測井解釋約束下的模型擬合

        3.2 測井滲透率校正約束下的建模方法

        依據(jù)測井解釋成果,對測井滲透率進行逐點校正,利用校正后的滲透率建立低滲透氣藏滲透率模型,隨之開展歷史擬合。該模型平均滲透率為4.5×10-3μm2,該值低于測井解釋得到的滲透率值。從圖2擬合結果來看,考慮滲透率校正的模型整體產(chǎn)氣擬合較方法1要好,但由于此時滲透率的校正僅針對于井點處,而井間處的物性關系及有效儲層的連通關系并未進行動態(tài)參數(shù)約束,造成該模型儲層連通性偏好,數(shù)值模擬擬合程度低。

        圖2 考慮滲透率校正下的模型擬合

        3.3 動、靜態(tài)約束下的建模方法

        以校正的測井成果為基礎,利用前文得到的低滲透氣藏單井泄氣半徑為動態(tài)約束條件,進行地質建模,該方法更注重動態(tài)參數(shù)對模型的約束。統(tǒng)計不同泄氣半徑下累積分布頻率,并進行不確定性分析,見圖3。

        圖3 不同氣井泄氣半徑下的累計頻率

        分別對不同累計頻率泄氣半徑設置變差函數(shù),得到不同泄氣半徑累計頻率下有效儲層分布如圖4所示,隨變程增加,有效儲層連通性變好,但由于設置了相同的種子點數(shù)和相同的砂泥相比例,儲層中有效砂體比例相對一致。

        圖4 不同累計頻率下的有效砂體分布

        在動靜態(tài)約束下,對比分析模型一次擬合結果,如圖5所示。由圖5可看出,經(jīng)過滲透率校正和動靜態(tài)約束的地質模型一次擬合程度明顯高于原始方案模型,根據(jù)不同累積頻率下模型一次歷史擬合結果來看,累計頻率60%的模型擬合結果較好,研究區(qū)內29口井有18口與實際曲線有較好的相關性,一次擬合符合率為53.8%,見表3,其中,泄汽半徑概率為P,泄氣半徑為re,地質儲量為N0,擬合符合率為k。

        通過3種儲層建模方法對比,動靜態(tài)雙重約束下儲層模型歷史擬合率最高,僅通過測井解釋成果確定的儲層滲透率受各種因素影響,存在一定誤差,不能真實反映儲層物性情況,造成模型擬合結果不準確;在考慮低滲透氣藏特點對滲透率進行校正后,模型擬合結果有一定改善,但由于模型井間參數(shù)未進行動態(tài)約束,造成井間儲層物性及連通性偏好;通過動態(tài)參數(shù)約束后,模型能夠較好地反應地質規(guī)律及開發(fā)動態(tài),適用于低滲透氣藏地質建模。

        圖5 動、靜態(tài)約束下模型一次擬合對比

        表3 滲透率校正與動態(tài)分析成果約束下擬合對比

        對低滲透氣藏有效儲層建模方法進行評價對比(表4),對于僅通過測井滲透率進行約束的儲層建模方法,模型歷史擬合率僅為26.7%,由于沒有考慮動態(tài)參數(shù)的影響及儲層連通關系,綜合評價較差;對于應用測井滲透率校正建立的低滲透氣藏地質模型,一次歷史擬合符合率有一定提高,但由于沒有考慮儲層連通關系對模型進行約束,綜合評價結果為一般;利用動、靜態(tài)參數(shù)共同約束建立低滲透氣藏地質模型,通過動態(tài)滲透率及泄氣半徑累積頻率對模型進行約束,有效的反映了低滲透氣藏特征,歷史擬合率達到53.8%,該方法符合低滲透氣藏地質規(guī)律及生產(chǎn)動態(tài),綜合評價結果較好。

        表4 低滲透氣藏有效儲層建模方法對比與評價

        4 結 論

        為解決低滲透氣藏測井解釋滲透率誤差較大的問題,利用低滲透氣藏的動態(tài)資料對測井滲透率進行校正,將動態(tài)資料與靜態(tài)資料結合共同約束建立地質模型。該方法在考慮低滲透氣藏特點的基礎上,擬合成功率大幅提升,歷史擬合率達到53.8%。該方法更符合地質及開發(fā)的實際,可作為后續(xù)指標預測和井網(wǎng)部署的依據(jù)。

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