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        冷拔直縫焊管開裂原因分析

        2021-03-31 07:31:34供稿劉克云劉巖松李剛
        金屬世界 2021年2期
        關(guān)鍵詞:冷拔氏硬度流線

        供稿|劉克云,劉巖松,李剛 /

        內(nèi)容導讀

        某用戶在用St52.3熱軋鋼帶制成冷拔直縫焊管,進行打壓測試時發(fā)生開裂。本文通過掃描電鏡和顯微維氏硬度對試樣斷口的形貌、組織、硬度進行測試,并對煉鋼生產(chǎn)過程進行分析。結(jié)果表明,頭坯內(nèi)部質(zhì)量不良,澆鑄頭坯中非金屬夾雜物過多和成分偏析引起帶狀組織,是焊管形成鉤狀裂紋的主要原因。鋼管在冷拔過程中使裂紋逐步擴展,在打壓的過程中爆裂。

        St52.3是DIN17100中的牌號,廣泛用于制造各類工程機械,如礦山和各類工程施工用的鉆機、電鏟、電動輪翻斗車、礦用汽車、挖掘機、裝載機、推土機、各類起重機、煤礦液壓支架等機械設(shè)備及其他結(jié)構(gòu)件。

        制作流程為:熱軋卷—分條—ERW制管—退火—表面處理—冷拔—打壓測試—退火—探傷—涂油包裝。根據(jù)用戶對化學成分的要求生產(chǎn)了St52.3鋼卷,厚度8.6 mm、寬度1430 mm。制管前沿軋制方向裁分成3條,按制作流程制作成液壓缸,其中一個鋼卷制成的鋼管冷拔后,在注水打壓測試過程中出現(xiàn)開裂。本文針對鋼管的開裂現(xiàn)象采用掃描電鏡和顯微硬度計等儀器進行檢測,對開裂原因進行了分析。

        St52.3生產(chǎn)數(shù)據(jù)分析

        St52.3的化學成分滿足用戶St52.3熱軋鋼帶的要求,如表1所示。

        由于生產(chǎn)前已獲悉用戶的工作環(huán)境要求該鋼在熱處理后要求具有足夠的強度、抗壓性能和沖擊韌性,要求各類非金屬夾雜物等級≤2.0級,因此為保障軋制卷板的質(zhì)量穩(wěn)定,煉鋼工序采取了一系列保障措施,如單獨澆鑄、爐外精煉深脫硫、Ca質(zhì)處理、靜置吹氬、全程保護澆鑄、液芯壓下。在進一步工藝排查中發(fā)現(xiàn),開裂的焊管僅對應(yīng)連鑄生產(chǎn)的第一塊鑄坯,其余鑄坯生產(chǎn)的焊管沒有此類缺陷。

        斷口分析

        鋼管注水打壓測試壓力31.5 MPa,其中一個鋼卷生產(chǎn)的鋼管在打壓過程中開裂,開裂形貌如圖1(a)所示,裂口貫穿鋼管長度方向。將圖1(a)中紅色圓圈的部位切下來,其斷口形貌如圖1(b)所示。

        斷口形貌

        將斷口放大后,可以明顯的看到斷口上有兩條分界線將斷口分為3個區(qū)域,如圖2所示。區(qū)域α位于鋼管外表面,區(qū)域β位于鋼管中間,區(qū)域γ位于鋼管內(nèi)表面;且鋼管的整個斷口均存在3個區(qū)域,但不同位置3個區(qū)域所占厚度比例稍有不同。此外,從圖中還可以發(fā)現(xiàn)區(qū)域α和區(qū)域γ的斷口較為整齊,區(qū)域β的斷口呈撕裂狀。

        表1 化學成分(質(zhì)量分數(shù),%)

        圖1 鋼管管體開裂和斷口宏觀形貌:(a)開裂;(b)斷口

        圖2 試樣斷口形貌

        組織

        按圖1(b)中標注的紅色豎線切割試樣,觀察斷口橫斷面的組織形貌,如圖3所示。對比3個不同位置裂口的大小,發(fā)現(xiàn)位置1的開裂程度最大,位置1更靠近起裂位置,位置1中外表面的開裂程度最大,裂紋由外表面起裂。根據(jù)斷口橫斷面的金屬流線形貌,裂紋由外表面起裂,沿著金屬流線延伸,宏觀形貌為圖2中區(qū)域α;隨后垂直于金屬流線擴展,形成撕裂狀的圖2中區(qū)域β宏觀形貌;最后沿金屬流線擴展至內(nèi)表面,形成圖2中區(qū)域γ的宏觀形貌。

        圖3 試樣斷口橫斷面的形貌

        觀察金屬流線處的組織,為鐵素體和珠光體交替的層狀組織,如圖4所示。雖然這種層狀組織的寬度10~50 μm,但是這種層狀組織延伸至鋼管表面,并暴露在外,在外力的作用下,易產(chǎn)生層狀組織分開的裂紋,圖4(a)所示。在進一步放大后,發(fā)現(xiàn)組織中存在大量的非金屬夾雜物,多為不連續(xù)的、細長條狀的硫化物夾雜物,圖4(b)中箭頭所指;也有不規(guī)則形貌的氧化物、氮化物夾雜,圖4(b)中圓圈處所示。

        圖4 試樣斷口微觀組織

        顯微維氏硬度

        顯微維氏硬度的檢測表明,個別區(qū)域顯微維氏硬度413,正常鐵素體+珠光體區(qū)域顯微維氏硬度269,相差154。

        原因分析

        通過裂紋的形貌分析,裂紋的起裂位置位于焊管的外表面焊縫附近,裂紋向內(nèi)表面擴展。金屬流線是由于直縫焊接的過程中擠壓,退火后形成鐵素體與珠光體交替的條帶狀組織,這種組織強度呈層狀分布,易于裂紋在強度低的位置擴展,因此裂紋沿著金屬流線擴展,形成較為整齊的斷口;隨著不斷擴展,裂紋的擴展方向與金屬流線的方向夾角變大,裂紋不容易繼續(xù)沿金屬流線擴展,繼而切斷條帶狀組織,形成撕裂斷口;隨著裂紋向內(nèi)表面擴展,裂紋的擴展方向與金屬流線的方向夾角變小,裂紋又沿金屬流線擴展,從而形成了3個明顯的斷口區(qū)域。此裂紋為鉤狀裂紋,在高壓下擴展,導致鋼管開裂。

        根據(jù)非金屬夾雜物形貌分析,鋼中存在大量的硫化物、氧化物夾雜,降低鋼的塑性、韌性,增加了裂紋擴展的可能性,也可能是裂紋的起源。生產(chǎn)冷拔直縫焊管的熱軋鋼卷原料時,應(yīng)對非金屬夾雜物進行嚴格控制。通過查詢煉鋼生產(chǎn)發(fā)現(xiàn)該卷軋制所用的連鑄坯為澆次頭爐頭坯,開澆后頭部切除700 mm出坯,該爐澆鑄溫度偏高,鋼水的過熱溫度達到了46 ℃,極易造成鋼水的二次氧化,并對鋼包和澆注系統(tǒng)的耐火材料的侵蝕加劇,從而增加外來夾雜物的含量,造成頭坯中總體夾雜物含量偏高。趙坤等[1]研究認為,熱軋卷板中的非金屬夾雜物是形成HFW焊縫鉤狀裂紋的主要原因。澆鑄的第一塊鑄坯(即頭坯)在未穩(wěn)態(tài)情況下澆鑄,非穩(wěn)態(tài)嚴重影響鋼的內(nèi)部質(zhì)量,因此切除頭部非穩(wěn)態(tài)澆鑄的部分至關(guān)重要。吳龍等[2]研究認為超低碳鋼頭坯2 m處ω(T[O])降低到35×10?6,夾雜物以Al2O3為主,含量大大降低,二次氧化帶來的簇狀Al2O3夾雜物數(shù)量少,聚集范圍變小,切頭2 m后鑄坯潔凈度可滿足產(chǎn)品的質(zhì)量要求。

        根據(jù)顯微維氏硬度檢測結(jié)果,個別位置的顯微維氏硬度遠高于正常位置,可能為原料鋼板的成分偏析形成的硬相組織,在焊接和退火的過程中未能消除,或者為硬相非金屬夾雜物。

        結(jié)束語

        St52.3鋼帶制管后打壓開裂的主要原因是頭坯內(nèi)部質(zhì)量不良,成分偏析與非金屬夾雜物并存;成分偏析引起組織帶狀,非金屬夾雜在帶狀組織中,進一步惡化了鋼的塑性。在焊管后出現(xiàn)鉤狀裂紋,冷拔和打壓實驗讓鉤狀裂紋擴展,最終爆裂。對于非金屬夾雜物要求嚴格的產(chǎn)品,應(yīng)加強頭坯澆鑄質(zhì)量控制,并且應(yīng)切除一定的距離,以獲得潔凈度良好的鑄坯。

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