李旭光，劉 楊

(華能河南中原燃氣發(fā)電有限公司，河南 駐馬店 463000)

燃氣-蒸汽聯(lián)合循環(huán)機組具有啟停調(diào)峰速度快、性能優(yōu)的特點，但發(fā)電成本高，尤其在機組啟?；騿窝h(huán)運行時。近年來，隨著光伏與風(fēng)電等新能源快速發(fā)展，燃煤機組深度調(diào)峰[1]，天然氣因供應(yīng)緊張而導(dǎo)致氣價上漲，以及國家經(jīng)濟降增速促使電價降低等因素，燃氣機組的生存壓力愈加艱難。

燃氣機組與燃煤機組相比，在快速調(diào)峰方面具有較大優(yōu)勢；但聯(lián)合循環(huán)狀態(tài)下，其接近40%基本負荷的調(diào)峰深度，卻不及燃煤機組正常50%基本負荷、甚至特殊時段超過70%基本負荷的調(diào)峰深度。燃氣機組啟停機過程及單循環(huán)調(diào)峰運行時，氣耗高，嚴(yán)重影響電廠的經(jīng)濟效益[2]。因此，對聯(lián)合循環(huán)運行模式下的深度調(diào)峰進行研究，以保證燃氣機組的經(jīng)濟性和調(diào)峰優(yōu)勢。

1 深度調(diào)峰原理

西門子F級燃氣-蒸汽聯(lián)合循環(huán)機組基本負荷設(shè)計值390 MW，其中燃氣輪機負荷260 MW、汽輪機負荷130 MW。機組啟動時，燃氣輪機負荷130 MW與汽輪機進汽條件滿足，開始進入燃氣-蒸汽聯(lián)合循環(huán)；機組停運時，燃氣輪機先降負荷至130 MW，汽輪機開始走停機程序，汽輪機脫開后，燃氣輪機再繼續(xù)降負荷至發(fā)電機解列；正常運行時，機組最低聯(lián)合循環(huán)負荷250 MW。

燃氣機組進入聯(lián)合循環(huán)運行，汽輪機控制器壓力控制激活，旁路閥不動作時汽輪機進汽調(diào)門協(xié)調(diào)控制壓力。機組快速變負荷，若定參數(shù)運行，汽輪機進汽主要為溫度變化導(dǎo)致的熱應(yīng)力變化，此時進汽溫度變化決定汽輪機運行；若滑參數(shù)運行，高負荷段汽輪機高壓主汽調(diào)門全開，主蒸汽壓力越高，對應(yīng)的飽和溫度變化趨勢變緩，此時進汽壓力變化決定汽輪機運行。燃氣輪機負荷不高于130 MW，同時汽輪機[3]進汽條件滿足，則可實現(xiàn)燃氣機組深度調(diào)峰。

2 機組運行分析

2.1 機組氣耗分析

相同負荷下，氣耗率越低，機組性能越好，經(jīng)濟效益越優(yōu)，氣耗率是燃氣機組性能和經(jīng)濟效益的集中體現(xiàn)。機組不同負荷運行，單循環(huán)和聯(lián)合循環(huán)運行模式下天然氣流量情況如表1所示。

由表1可知，相同負荷情況下，燃氣輪機單循環(huán)運行氣耗較高，比聯(lián)合循環(huán)氣耗約高0.7×104Nm3/h。燃氣機組退出聯(lián)合循環(huán)進入單循環(huán)模式調(diào)峰運行，若要再次進入聯(lián)合循環(huán)調(diào)峰，汽輪機需惰走1 h才能沖轉(zhuǎn)，電廠總體經(jīng)濟效益損失更大。

表1 機組不同負荷運行天然氣流量情況

2.2 汽輪機進汽參數(shù)分析

燃氣-蒸汽聯(lián)合循環(huán)機組深度調(diào)峰的本質(zhì)為機組負荷無限低條件下，汽輪機進汽參數(shù)[4]依然滿足要求，燃氣輪機和汽輪機均可安全帶負荷運行。借助仿真機開展機組深度調(diào)峰研究，記錄不同負荷穩(wěn)定運行狀態(tài)下相關(guān)進汽參數(shù)，如表2所示。

表2 不同負荷下汽輪機相關(guān)進汽參數(shù)

依據(jù)表2分析，機組負荷高于190 MW時，汽輪機高壓主蒸汽溫度變化較慢，低于190 MW時，高壓主蒸汽溫度下降越來越快。機組升負荷至250 MW時，高壓主汽調(diào)門逐漸開大至全開，汽輪機由定參數(shù)轉(zhuǎn)為滑參數(shù)運行。依據(jù)西門子設(shè)計，機組最低聯(lián)合循環(huán)負荷250 MW。機組深度調(diào)峰時，在最低設(shè)計聯(lián)合循環(huán)負荷下定參數(shù)運行，汽輪機高壓主汽調(diào)門調(diào)整主蒸汽壓力不變，主蒸汽溫度隨負荷升降而改變。

2.3 深度調(diào)峰危害分析

西門子燃氣—蒸汽聯(lián)合循環(huán)機組燃燒系統(tǒng)由擴散燃燒、預(yù)混燃燒和值班燃燒3路進氣組成，點火時采用擴散燃燒，點火后燃氣輪機升速至23 Hz，預(yù)混燃燒投入運行，燃氣輪機轉(zhuǎn)速50 Hz時開啟值班燃燒(小流量擴散燃燒模式)、關(guān)閉擴散燃燒；燃氣輪機正常運行時，預(yù)混燃燒和值班燃燒2路工作。機組深度調(diào)峰及啟停機過程中，因燃氣輪機低負荷階段空氣過量系數(shù)大，為維持燃燒穩(wěn)定，燃氣輪機值班燃燒天然氣流量較大，燃氣輪機啟機升負荷至100 MW后值班流量逐漸開始降低，停機降負荷至110 MW后值班流量逐漸開始升高，導(dǎo)致機組的NOx排放可能會發(fā)生超標(biāo)[5]的現(xiàn)象。

燃氣機組深度調(diào)峰，汽輪機定參數(shù)運行，高壓主蒸汽壓力不變，主蒸汽溫度降低，蒸汽中可能含水，對葉片造成汽蝕；末級葉片蒸汽濕度增加，縮短葉片使用壽命；高溫部件可能產(chǎn)生很大的熱應(yīng)力；若高壓主蒸汽溫度劇降，可能會發(fā)生水沖擊現(xiàn)象。

3 深度調(diào)峰控制策略

燃氣機組深度調(diào)峰定參數(shù)運行，依據(jù)國家標(biāo)準(zhǔn)和規(guī)范，汽輪機高壓主蒸汽溫度變化不高于5 ℃/min。依據(jù)表2分析，機組負荷140 MW降至130 MW，高壓主蒸汽溫度從485 ℃降至468 ℃，降負荷過程至少需要3.4 min，應(yīng)手動設(shè)定目標(biāo)負荷保證運行安全，每分鐘設(shè)定1次目標(biāo)負荷，最大降負荷率2.95 MW/min。若不人為控制升降負荷率，機組將自動以13 MW/min負荷變化率到達設(shè)定負荷，汽輪機會因高壓主蒸汽溫度劇降而造成保護動作跳閘。

聯(lián)合循環(huán)機組負荷設(shè)定，例如機組負荷140 MW，一般設(shè)定燃氣輪機負荷100 MW，汽輪機負荷40 MW，汽輪機進汽調(diào)門開度均較小，且旁路系統(tǒng)投入運行，應(yīng)加強運行操作和DCS畫面監(jiān)視。機組深度調(diào)峰[6]應(yīng)退出機組協(xié)調(diào)控制，燃氣輪機和汽輪機負荷單獨設(shè)定，汽輪機升降負荷率合理設(shè)定，結(jié)合相關(guān)要求手動優(yōu)化調(diào)整，維持機組聯(lián)合循環(huán)正常運行。

機組深度調(diào)峰允許的最低聯(lián)合循環(huán)運行負荷，需依據(jù)試驗確定。聯(lián)合循環(huán)低負荷運行，機組的排放環(huán)保指標(biāo)可能不滿足要求，應(yīng)提前開展低負荷燃燒調(diào)整。在未優(yōu)化燃氣輪機與汽輪機控制器，實現(xiàn)自動控制深度調(diào)峰之前的手動操作，不同運行人員操作結(jié)果存在偏差，且穩(wěn)定性無法保證，手動操作時應(yīng)合理控制降溫、降壓速率和過熱度等參數(shù)變化。

4 結(jié)束語

燃氣-蒸汽聯(lián)合循環(huán)機組深度調(diào)峰，燃氣輪機在不開展任何技術(shù)改造的前提下，應(yīng)注意機組負荷變化時必須足夠慢，不能因高壓主蒸汽溫度急劇變化引起汽輪機保護動作跳機，根據(jù)實際運行情況控制升降負荷速率。分析研究，若進一步降低聯(lián)合循環(huán)最低負荷，最終實現(xiàn)機組自動深度調(diào)峰，應(yīng)開展進氣可調(diào)導(dǎo)葉技術(shù)改造，通過改變進入壓氣機的空氣流量，確保燃氣輪機低負荷運行，同時保證汽輪機高壓主蒸汽具有較高溫度。