江蘇省特種設(shè)備安全監(jiān)督檢驗研究院,江蘇 泰州 225300
泰州某石化公司于2020年3—4月期間停機大修,并進行特種設(shè)備首次定期檢驗。在對加氫裂化裝置中某TP347奧氏體不銹鋼管道進行無損檢測時發(fā)現(xiàn)某焊縫存在裂紋缺陷。管道材質(zhì)為TP347,公稱直徑為DN500,公稱壁厚為50.01mm,實測壁厚為60mm;彎頭材質(zhì)為WP347,公稱直徑為DN500,公稱壁厚為50.01mm,實測壁厚為52.8~55.4mm。介質(zhì)為油、氫氣、H2S、氨,操作溫度為405℃,操作壓力為15MPa。
在對該TP347奧氏體不銹鋼管道進行滲透檢測時發(fā)現(xiàn)某焊縫存在表面裂紋缺陷(見圖1),隨后進行了100%滲透檢測+超聲檢測進行復(fù)驗,對存在的缺陷進行驗證確認(rèn)。
圖1 滲透檢測發(fā)現(xiàn)的缺陷
為了進一步了解缺陷情況,委托第三方檢測機構(gòu)對該缺陷焊縫進行了相控陣檢測。鑒于相控陣檢測技術(shù)還沒有制定國家標(biāo)準(zhǔn),因此此次檢測數(shù)據(jù)(見表1)、檢測結(jié)果(見圖2、圖3)僅作為評估缺陷的參考建議,不作為最終檢測結(jié)論判定依據(jù)。
圖2 相控陣檢測結(jié)果(F1)
圖3 相控陣檢測結(jié)果(F2、F3、F4)
表1 相控陣檢測數(shù)據(jù)
對該缺陷焊縫及相鄰母材部位進行了里氏硬度檢測,借助里氏硬度檢測結(jié)果(見表2),判斷焊縫中是否存在δ相與475℃脆性相。
表2 里氏硬度檢測結(jié)果
為了進一步查清裂紋形態(tài)及成因,還進行了鐵素體含量分析(見圖4)和金相分析(見圖5),從圖5中可以看出,魚骨狀奧氏體基沿晶開裂。這一現(xiàn)象說明在焊后熱處理過程中,應(yīng)力松弛時發(fā)生塑性變形,鐵素體組織在熱處理過程中發(fā)生組織轉(zhuǎn)變或有碳化物析出,弱化晶界,局部不能滿足變形從而產(chǎn)生裂紋。
圖4 鐵素體含量分析(單位:%)
圖5 金相分析結(jié)果
根據(jù)環(huán)焊縫的制造工藝和裂紋的形貌特征,確定TP347不銹鋼管道環(huán)焊縫開裂是再熱裂紋。TP347不銹鋼厚壁大口徑管環(huán)焊縫焊后在穩(wěn)定化處理(900±10)℃中發(fā)生NbC的析出或生產(chǎn)高Nb的金屬化合物(如σ相),使奧氏體和鐵素體晶界因NbC的析出或在鐵素體基體上形成金屬化合物而脆化,在應(yīng)力松弛晶格滑移時產(chǎn)生空穴,然后空穴長大,聚合而成裂紋。
此次返修嚴(yán)格遵照特種設(shè)備相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)、安全技術(shù)規(guī)范執(zhí)行,并對一些關(guān)鍵措施進行了多次磋商:(1)為防止在打磨、切割或焊接中有外部應(yīng)力影響,利用彈簧支吊架、支撐或加固等形式,在返修焊縫兩端對管道進行固定;(2)為避免裂紋擴散,先用不銹鋼專用磨頭在裂紋兩端,垂直裂紋方向打上止擴線,防止裂紋延伸;(3)在打磨焊縫前,按要求加好盲板,對焊口進行消氫,消氫溫度為350℃,恒溫時間為6h;(4)每打磨、車加工一層,進行一次滲透檢測,直至裂紋消除;(5)焊接返修采用小線能量、短電弧,引弧、收弧必須在坡口內(nèi),不擺動或小幅高頻擺動,擺動時擺動幅度應(yīng)不大于10mm;(6)分層多道焊,每一焊道完成后均應(yīng)消除焊道表面的熔渣,每一層焊接完成后,待溫度降到60℃或以下,并經(jīng)滲透檢測合格,再進行下一層的焊接;(7)焊后再進行一次滲透檢測、超聲檢測,Ⅰ級合格;(8)所有返修部位均應(yīng)進行表面硬度檢測;(9)委托有資質(zhì)單位重新進行高壓管道應(yīng)力柔性分析。
通過對該加氫裂化裝置TP347材質(zhì)奧氏體不銹鋼管道焊縫出現(xiàn)裂紋原因的分析,最終一致認(rèn)為該TP347奧氏體不銹鋼管道在安裝后的焊道穩(wěn)定化熱處理過程中,未對法蘭口進行保溫棉包覆,內(nèi)部未用保溫棉塞住,造成加熱過程中,因焊縫內(nèi)外、法蘭側(cè)溫度差梯度大,焊縫加熱不均勻而導(dǎo)致內(nèi)部應(yīng)力。結(jié)合國內(nèi)部分加氫裂化裝置TP347奧氏體不銹鋼管道工程幾個檢驗周期的應(yīng)用實際和對比試驗,不進行焊后穩(wěn)定化熱處理的試件的各項力學(xué)性能、抗晶間腐蝕性能均滿足要求。因此,該石化公司召集相關(guān)單位及業(yè)內(nèi)專家進行充分論證,最終免除了TP347奧氏體不銹鋼管道有缺陷焊縫返修后的焊后熱處理。