王廣偉,曾宇,張建良,姜喆,滕海鵬,張楠,張翠柳
(1.北京科技大學冶金與生態(tài)工程學院,北京100083;2.鞍鋼股份有限公司煉鐵總廠,遼寧 鞍山 114021;3.鞍鋼集團鋼鐵研究院,遼寧 鞍山 114009)
高爐噴吹煤粉作為煉鐵過程中節(jié)能降焦、調節(jié)爐況的重要手段之一,已被廣泛應用于國內外高爐生產。但受限于環(huán)境問題,煉鐵行業(yè)的煤炭產量大幅縮減。與此同時,我國鋼鐵產量一直居高不下,2019年粗鋼產量達到9.96億t,同比增長8.3%;生鐵產量為8.09億t,同比增長5.3%。而鐵前系統(tǒng)能源消耗及溫室氣體排放量占整個鋼鐵行業(yè)的70%左右,迫于節(jié)能減排雙重壓力,高爐噴吹煤粉優(yōu)化搭配得到越來越多鋼鐵企業(yè)的關注。目前,國內外高爐混煤噴吹標準參差不齊,僅需在確保無爆炸性的條件下,根據不同煤種的工業(yè)分析結果進行簡單混合。其中鋼鐵企業(yè)采用的較為廣泛的做法是將煙煤和無煙煤進行混合噴吹,目的是利用煙煤燃燒性好的特點來促進無煙煤在風口回旋區(qū)的燃燒。
孔德文等人對不同煤粉混合燃燒特性的研究結果表明,無煙煤、貧瘦煤中添加煙煤后,混煤在風口回旋區(qū)的燃燒率提高,而煙煤對無煙煤燃燒性能的改善主要體現在揮發(fā)分的析出階段。馮帥通過粉煤燃燒裝置研究了混煤優(yōu)化搭配后對燃燒率的影響規(guī)律,結果表明隨著煙煤添加比例的提高,混煤的燃燒率逐漸上升,這是因為煙煤揮發(fā)分的釋放為碳素燃燒提供了充足的熱量,從而對混煤的燃燒起到了促進作用。李昊堃等人研究了高爐噴吹煤粉在高爐內的有效利用情況,結果表明利用煤粉在風口前不完全燃燒釋放發(fā)熱量的有效熱值能夠更優(yōu)的評價煤粉使用價值,以新的評價方法為指導進行了噴吹煤結構的調整,達到了提高噴吹煤粉利用率和降低燃料比的目的。
現階段,鞍鋼高爐噴吹煤粉搭配比例主要為49%煙煤、46%無煙煤以及5%焦化除塵灰。然而,隨著高爐噴吹煤比以及高爐操作水平的提升,混煤方案需要更細致的優(yōu)化。在高爐實際生產過程中,現場煤種較為繁雜,優(yōu)化配煤較為困難。針對這一問題,常用方法是先對單種煤的揮發(fā)分、灰分、著火點、爆炸性、燃燒性和反應性等煤粉高爐噴吹指標進行基礎研究,再根據單種煤的性能進行合理分析搭配,保證混煤高爐噴吹的安全性、熱量供應以及經濟效益。本文基于目前鞍鋼高爐噴吹使用的煙煤和無煙煤,通過實驗室配煤研究手段,對煤粉進行高爐噴吹指標分析。通過研究煤粉的工業(yè)分析、元素分析、發(fā)熱值、著火點、爆炸性以及燃燒性能等,對混煤進行了客觀性能評價,從而為鞍鋼高爐配煤噴吹生產提供有效指導。
實驗研究的樣品為鞍鋼高爐現階段噴吹使用的金帛灣煙煤、陽泉無煙煤和張臺子無煙煤,為方便在文中討論,金帛灣煙煤簡稱為煙煤,兩種無煙煤分別命名為1無煙煤和2無煙煤,三種煤粉的工業(yè)分析、元素分析及發(fā)熱值結果如表1所示。
表1 三種煤粉的工業(yè)分析、元素分析及發(fā)熱值結果Table 1 Results of Proximate Analysis,Elemental Analysis and Calorific Values of Three Kinds of Pulverized Coal
從表1可以看出,鞍鋼使用煙煤的水分含量較高,會增加制粉成本,降低產量;灰分和硫含量較低,揮發(fā)分含量較高,發(fā)熱值較低。1、2無煙煤的揮發(fā)分含量較低,固定碳含量和發(fā)熱值較高,且2無煙煤的灰分含量較高。另外,值得注意的是,兩種無煙煤中硫含量都較高,使用過程中應關注硫負荷增加對鐵水質量的影響。
揮發(fā)分含量是高爐噴煤優(yōu)化搭配的重要參考指標,揮發(fā)分含量低有利于提高噴吹煤粉和焦炭的置換比,但煤粉在風口前燃燒率不高,大噴煤條件下容易生成過多的未燃煤粉,進而影響高爐生產的穩(wěn)定和順行;揮發(fā)分含量過高,為了確保生產過程的安全,需對制粉、輸送和噴吹設備提出較高的氧含量和溫度控制要求。因此,單獨將無煙煤和煙煤應用到高爐噴吹,經濟性和安全性難以同時兼顧。目前,鞍鋼大高爐風口前噴吹混煤的揮發(fā)分含量約為21%,因此,以揮發(fā)分21%為基礎進行配煤實驗,通過研究比較不同揮發(fā)分含量條件下混煤的著火點、爆炸性、燃燒性等指標,確定更優(yōu)的高爐噴吹混煤的配煤方案。
在實驗方案設計過程中控制混煤的揮發(fā)分含量,使其分別為19%、20%、21%、22%和23%,在5種不同揮發(fā)分含量下,煙煤分別與1、2無煙煤進行混合搭配。不同配煤方案中各煤種的比例如表2所示。從表2可以看出,隨著混煤揮發(fā)分含量的增加,煙煤的配比不斷提高。
表2 不同配煤方案中各煤種的比例(質量分數)Table 2 Proportions (Mass Fraction)of Various Coal in Different Coal Blending Schemes %
取粒度在0.074 mm以下的煤粉作為實驗樣品。采用長管式煤粉爆炸性測定裝置對噴吹煤粉的爆炸性進行檢測,具體裝置如圖1所示。
圖1 長管式煤粉爆炸性測定裝置Fig.1 Long-tube Measuring Device for Explosibility of Pulverized Coal
稱取1 g煤粉樣品放置于噴槍中,檢測時利用壓縮空氣將噴槍中的煤粉噴入石英玻璃管內,當煤粉云團接觸到1 050℃的火源時會被快速引燃,通過攝像機抓拍石英管中返回火焰的長度,以返回火焰的長度值表示煤粉的爆炸性。若僅在火源處出現稀少的火星或無火星,則該煤粉樣品無爆炸性;若產生火焰并長度小于400 mm,則該煤粉樣品有弱爆炸性;若返回火焰大于400 mm,則該煤粉具有強爆炸性。
噴吹煤粉著火點測定裝置如圖2所示。將煤粉樣品和NaNO以質量比4:3的比例混勻后置于微型電爐的鉑片上的凹槽內,煤粉在凹槽中裝滿抹平后通電加熱,隨著溫度的逐漸升高,煤粉樣品開始冒煙并著火,采用光電管和微機系統(tǒng)觀察樣品的著火狀態(tài),測定著火溫度。
圖2 噴吹煤粉著火點測定裝置Fig.2 Measuring Device for Ignition Point of Pulverized Coal Injection
采用北京恒久光學儀器公司生產的熱重分析儀(HTC-1)分析不同煤粉樣品的燃燒性能。首先取約5 mg煤粉樣品盛裝于規(guī)格為Φ
5 mm×3 mm的氧化鋁坩堝中,然后將坩堝置于105℃烘箱中烘干4 h,以脫除煤樣中的外水。為了保證煤粉樣品的充分燃燒,反應過程中通入60 mL/min空氣,樣品加熱的升溫速率為20℃/min?;烀喝紵D化率(x
)曲線以及轉化速率(dx
/dt
)曲線可以利用熱重設備自動讀取的數據繪制而得。煤粉燃燒轉化率的計算公式見式(1)。m
為煤粉樣品初始質量,mg;m
為燃燒進行到t時刻的混煤質量,mg;m
為燃燒結束后的質量,mg。由于煤粉化學成分結果具有加和性,本研究中混煤的工業(yè)分析、元素分析和發(fā)熱值結果采用加權平均的方式計算獲得,具體如表3所示。
表3 混煤工業(yè)分析、元素分析及發(fā)熱值結果Table 3 Results of Proximate Analysis,Elemental Analysis and Calorific Value of Blended Coal
從表3可以看出,隨著煙煤比例逐漸增加,混煤中灰分和固定碳的含量逐漸降低。方案2煤樣的灰分含量最高,達到了8.17%;方案9煤樣的灰分含量最低,僅為5.80%,較低的灰分含量能夠減少渣量,對提高噴煤比和降低燃料比具有積極的作用。比較分析不同樣品中硫元素的含量發(fā)現,各方案中混煤硫含量在0.60%~0.73%范圍,均低于目前鞍鋼高爐使用焦炭中的硫含量,滿足高爐噴吹煤粉技術對硫含量的要求。高爐冶煉過程中的硫主要由燃料帶入,降低噴吹煤種硫含量,能夠減少高爐硫負荷,對于改善鐵水質量和降低脫硫燃料消耗具有重要意義。另外,隨著煙煤配比的增加,混煤的發(fā)熱值逐漸降低。高爐噴吹煤粉要求有較高的發(fā)熱值為高爐冶煉過程中礦石的還原和渣鐵的熔化提供足夠的熱量,較低的發(fā)熱值會造成噴吹煤粉與焦炭的置換比降低,進而會引起燃料比的升高。為保證鞍鋼高爐噴吹煤粉保持較高的煤焦置換比,1無煙煤與煙煤進行混煤時無煙煤的占比不宜低于40%,2無煙煤與煙煤進行混煤時無煙煤的占比不宜低于42%。
為了明晰制粉和噴吹過程的安全性,對不同樣品進行了爆炸性測定。測定結果表明,煙煤返回火焰長度超過800 mm,具有較強的爆炸性,無煙煤沒有爆炸性,10種混煤方案制備出的混煤樣品亦無爆炸性,說明無煙煤的添加抑制了混合煤的爆炸性,本研究中所有混煤方案都可以保證制粉和噴吹生產過程的安全。
在上述研究基礎上對不同混煤方案著火點進行測量,結果如圖3所示。
圖3 不同混煤方案著火點變化曲線Fig.3 Change Curves of Ignition Points by Different Coal Blending Schemes
從圖3可以看出,隨著混煤揮發(fā)分含量的增加,煤粉樣品著火點明顯降低,主要原因是煙煤中揮發(fā)分在較低溫度條件下熱解釋放,與空氣中的氧發(fā)生氧化反應釋放熱量,促進了無煙煤的著火和燃燒。當煙煤添加比例從60%(方案7)升高到65%(方案9)時,混煤著火點降低幅度最大;當煙煤添加比例從53%(方案4)增加到66%(方案10)時,混煤的著火點從344.2℃降低到333.2℃;且隨著揮發(fā)分的階梯式遞增,混煤著火點降低的趨勢相對比較均勻。10種方案中混煤的著火點都在330℃以上,能夠保證儲運和制粉過程的安全,同時噴吹到高爐風口的混煤也能快速著火燃燒,提高了噴吹煤粉在風口回旋區(qū)的燃燒率。
2.3.1 煙煤和1無煙煤混合燃燒性能分析
利用熱重分析儀對不同混煤樣品的燃燒性進行分析。煙煤和1無煙煤的混煤燃燒曲線如圖4所示。從圖4可以看出,不同配煤方案條件下,混煤的燃燒失重曲線形狀類似,但也存在著明顯的差異。整體來看,混煤的燃燒曲線可以分為四個階段,第一階段為室溫至350℃左右,煤粉樣品燃燒反應曲線基本保持不變,為樣品的預熱階段,在此階段中僅有少量的水分析出;第二階段是350~520℃,混煤樣品快速失重,為樣品著火燃燒階段,在轉化速率曲線中顯現出明顯的峰值,此階段燃燒失重主要由混煤中煙煤的燃燒造成;第三階段在520~650℃,此階段煙煤已經燃燒殆盡,無煙煤開始著火和快速燃燒,在燃燒速率曲線中顯示為第二個明顯的峰值;第四階段溫度超過650℃,此時樣品已經燃燒完全,為燃盡階段,殘留物主要為灰分。同時,隨著煙煤添加比例的增大,燃燒轉化率曲線明顯向左偏移,燃燒特征溫度參數降低,混煤的著火性能和燃盡性能得到改善。且通過轉化速率曲線可以看出,隨著煙煤添加比例的升高,第二階段轉化速率峰值逐漸升高,第三階段轉化速率峰值相應減弱。
圖4 煙煤和1#無煙煤的混煤燃燒曲線Fig.4 Combustion Curves of Coal Blended by Bituminous Coal and No.1 Anthracite Coal
為了進一步定量研究不同煙煤添加配比對混煤燃燒性能的影響規(guī)律,引用綜合燃燒特性指數S
(s·℃)來比較不同混煤方案燃燒性能的優(yōu)劣。R
為最大燃燒轉化速率,s;R
為平均燃燒轉化速率,s;T
為開始著火溫度(失重5%時對應的溫度),℃;T
為燃盡溫度 (失重95%時對應的溫度),℃。煙煤和1無煙煤混合的燃燒特征參數如表4所示,可以看出,隨著煙煤添加比例的升高,混煤的開始燃燒溫度以及燃盡溫度都有所降低,從而說明煙煤添加比例增加更有利于混煤在低溫區(qū)完成燃燒。通過比較不同樣品綜合燃燒特性指數S
值發(fā)現,隨著煙煤含量的增加,S
值先降低后增加,在混煤揮發(fā)分含量為20%時 (方案3),S
值最低,僅為 3.85×10s·℃。表4 煙煤和1#無煙煤混合的燃燒特征參數Table 4 Parameters for Combustion Characteristics of Mixture of Bituminous Coal and No.1 Anthracite Coal
2.3.2 煙煤和2無煙煤混合燃燒性能分析
煙煤和2無煙煤的混煤燃燒曲線如圖5所示,煙煤和2無煙煤混合的燃燒特征參數如表5所示。從圖5可以看出,煙煤和2無煙煤的混煤燃燒性變化規(guī)律與圖4基本一致。結合表5的綜合燃燒特征參數可以看出,除方案6外,煙煤和2無煙煤混煤的綜合燃燒特性指數逐漸增大,但與表4對比發(fā)現,在揮發(fā)分質量分數為19%、21%、23%條件下,煙煤和2無煙煤的混煤綜合燃燒特性指數值均低于煙煤和1無煙煤的混煤??梢姡?無煙煤與煙煤的混煤燃燒時具有較好的燃燒性能,進行高爐噴吹的效果要優(yōu)于2無煙煤與煙煤的混煤。
圖5 煙煤和2#無煙煤的混合燃燒曲線Fig.5 Combustion Curves of Coal Blended by Bituminous Coal and No.2 Anthracite Coal
表5 煙煤和2#無煙煤混合的燃燒特征參數Table 5 Parameters for Combustion Characteristics of Mixture of Bituminous Coal and No.2 Anthracite Coal
結合上述各分析結果,在保證混煤具有足夠的發(fā)熱值及較好的燃燒性能基礎上得出,選用煙煤和1無煙煤混煤進行噴吹時,揮發(fā)分含量控制在22%(方案7)時最優(yōu),此時煙煤的配比為60%,1無煙煤的配比為40%;選用煙煤和2無煙煤進行噴吹時,揮發(fā)分含量控制在20%時(方案4)最優(yōu),此時煙煤的配比為53%,2無煙煤的配比為47%。對比兩種方案,方案7具有較高的碳含量、低的硫含量以及高的綜合燃燒性能,即1無煙煤混煤的燃燒性能優(yōu)于2無煙煤混煤。
(1)本研究系統(tǒng)分析了鞍鋼高爐煤粉進行高爐噴吹的基礎性能和工藝性能,結果表明,鞍鋼高爐使用的煙煤具有較低的灰分和硫含量,并且具有較好的燃燒性能,但發(fā)熱值較低,兩種無煙煤具有較高的固定碳含量和發(fā)熱值,但其灰分和硫含量較高,且燃燒性能較差。無煙煤和煙煤都不宜單獨進行高爐噴吹。
(2)混煤實驗表明,煙煤與無煙煤混合搭配能夠抑制混煤的爆炸性,降低著火溫度和改善燃燒性能。綜合考慮成分、熱值以及燃燒性能的影響,兩種無煙煤最優(yōu)化搭配分別為60%煙煤+40%1無煙煤和53%煙煤+47%2無煙煤兩種方案進行高爐噴吹,其中前者進行高爐噴吹的燃燒性能要優(yōu)于后者。