（西部新鋯核材料科技有限公司，西安 710299）

1 引言

鋯合金主要應用于核燃料的包殼材料、壓力管、活性區(qū)支撐部件和核燃料芯體等。鋯合金具有較低的熱中子吸收截面以及熱中子反應堆中子經(jīng)濟性的優(yōu)勢，兼具優(yōu)異的抗腐蝕性能、加工性能等特點，因此，鋯合金是一種重要的戰(zhàn)略材料[1～2]。此外，鋯合金材料價格較高，在解決了鋯合金材料國產(chǎn)化制造之后，產(chǎn)品的經(jīng)濟性也同樣重要，因此，在生產(chǎn)制造中通過優(yōu)化補縮工藝有效降低鋯合金鑄錠冒口深度，改善Fe元素在縮孔處的富集現(xiàn)象，從而提高鑄錠成品率，產(chǎn)生良好的經(jīng)濟性。

鋯合金鑄錠熔煉是鋯材加工工藝中的重要工序，熔煉過程基本可分為三個階段，引弧建立熔池期、正常熔煉期和頭部補縮期。當鑄錠熔煉進入補縮期，如果突然結(jié)束熔煉熄滅電弧，則鑄錠凝固時發(fā)生整體收縮而產(chǎn)生縮孔，該部位約在熔池深度的三分之一處，而一般正常熔煉的熔池深度大致相當于坩堝直徑，此時鑄錠的切頭量較大。目前，國內(nèi)核級鋯材工程化應用中熔煉的鋯合金鑄錠直徑基本在600mm～900mm，因此，減小鑄錠頭部縮孔深度能夠減少鑄錠切頭量，提高鑄錠成品率，有明顯的經(jīng)濟效益。本文通過研究多支鋯合金鑄錠的補縮工藝，分析了電流、冷卻條件、控制方式等參數(shù)對補縮工藝的影響，同時探討縮孔位置處Fe元素偏析現(xiàn)象，對實際工業(yè)化生產(chǎn)具有指導意義。

2 實驗方法

實驗均選用核級海綿鋯為原料，將海綿鋯和合金元素壓制成電極塊進行組焊，使用5噸ALD真空自耗電弧爐經(jīng)過三次熔煉制成Φ720mm的Zr-4鑄錠，按照表1的補縮工藝路線進行補縮實驗，通過比對10支鑄錠補縮工藝，分析在合金牌號一致、錠型一致的情況下，選用不同的補縮參數(shù)對鑄錠進行補縮，并對熔煉后成品鑄錠進行探傷檢測，評估冒口深度和縮孔大小，研究縮孔處Fe元素的偏析現(xiàn)象，從而制訂了優(yōu)化的補縮工藝。

表1 補縮工藝實驗方案

3 實驗結(jié)果與討論

3.1 影響補縮工藝的控制參數(shù)

對采用不同補縮工藝的鑄錠進行超聲探傷檢測，評估確定縮孔大小、測量冒口深度并統(tǒng)計實際鋸切長度、計算成品率，統(tǒng)計結(jié)果見表2。采用不同補縮工藝的10支鑄錠冒口深度在30mm～100mm，鋸切長度45mm～150mm，成品率均能到達80%以上，但成品率極差達到8.8%，由此可見補縮工藝直接影響鑄錠成品率。補縮階段需要控制好電流、冷卻條件、補縮方式等工藝參數(shù)。從最終鑄錠頭部縮孔位置及成品率情況來看，在鑄錠熱封頂階段控制電參數(shù)、選取適宜的冷卻條件、采用手動控制方式，可以減少鑄錠頭部的縮孔和偏析，減少鑄錠的切頭量，提高鑄錠的成品率。后續(xù)將就具體影響補縮效果的控制參數(shù)進行討論。圖1是不同鑄錠冒口情況及成品率統(tǒng)計圖。

表2 Zr-4鑄錠統(tǒng)計結(jié)果

圖1 不同鑄錠成品率統(tǒng)計圖

圖2 補縮熔速與冒口深度之間的關系

3.1.1 電流的影響

電流是補縮階段最敏感的控制參數(shù)。熔煉電流直接反映在鑄錠熔速上，穩(wěn)弧電流直接反映在熔池狀態(tài)上。3噸級以上鑄錠通常補縮預留電極重量200kg～300kg，補縮時通過控制電流大小以影響熔池凝固狀態(tài)，避免氣孔等有害缺陷形成；另外，在實際工業(yè)生產(chǎn)中，在保證補縮質(zhì)量的條件下，應當盡量提高熔速以利于作業(yè)效率，提高產(chǎn)品經(jīng)濟性。對比10支鑄錠可以看出，電流控制在8KA～25KA時，冒口深度高達70mm～100mm；電流控制在3KA～15KA時，可將冒口深度控制在30mm～60mm。由此可以看出，在鑄錠頭部補縮階段，采取較小的電流可以有效降低鑄錠的切頭量，提高鑄錠成品率。

綜合分析，第一，鑄錠在頭部補縮階段熔煉電流、熔速遠小于正常熔煉階段，通過逐步降低電流、降低熔速，使熔池平穩(wěn)過渡到較淺狀態(tài)，即采用“多級降電流補縮、低電流保溫”的方式，使鑄錠內(nèi)部的氣體能在穩(wěn)弧磁場的攪拌作用下，集中于鑄錠的端部，盡可能使縮孔處于較淺位置，減少鑄錠切頭量。第二，避免較大電流時結(jié)束熔煉或者突然熄滅電弧，此時熔池深度一般大于熔煉坩堝直徑，而縮孔位置也會集中在熔池深度的二分之一處，導致集中縮孔部位較深，鑄錠的切頭量大。第三，在電壓一定時，電流過低會致使熔池深度淺、溫度低，雖然有利于補縮效果，但電流密度過低會導致電弧不穩(wěn)定，造成安全生產(chǎn)隱患。

3.1.2 補縮方式的影響

鑄錠頭部補縮通常采用手動補縮或自動補縮方式，手動補縮可以根據(jù)熔池狀態(tài)靈活調(diào)整，自動補縮是按照設定程序進行。在補縮方式的選擇上應充分利用電弧爐系統(tǒng)設置的自動控制方式，但必要時要結(jié)合熔池的實際情況和電極剩余量作適當調(diào)整，達到補縮終了時電極恰好耗盡，避免發(fā)生電極殘余過多或損失輔助電極等不良影響。手動補縮和自動補縮控制下鑄錠熔速與冒口深度之間的關系如圖2所示，補縮熔速與冒口深度呈線性關系，熔速越大冒口深度越大?？梢钥闯霾扇∈謩友a縮方式的鑄錠冒口深度整體較小。

3.1.3 冷卻條件的影響

鋯合金的真空自耗熔煉是邊熔化邊冷卻結(jié)晶的連續(xù)過程。在補縮階段，補縮電流逐級下降，較正常熔煉期電流小很多，此時冷卻水溫及循環(huán)情況的影響就更加明顯。冷卻速度過大，熔滴落入熔池后不能充分精煉，在攪拌磁場的作用下沒有到達坩堝壁就開始凝固，使海綿鋯中存在的氣體和夾雜不能充分溢出，形成氣孔或夾雜，要盡量避免產(chǎn)生此類有害缺陷。冷卻速度過小，在熔煉過程中熔池溫度高，鑄錠冷卻不及時，存在較大的安全風險。

表3 Zr-4鑄錠鐵元素與目標值偏差分析檢測結(jié)果

3.2 縮孔處Fe元素偏析現(xiàn)象的影響

對采用不同補縮工藝的鑄錠側(cè)壁、頭部等位置鐵元素進行化學分析，檢測結(jié)果見表3，各鑄錠不同位置Fe元素含量與目標值偏差、成份極差之間的關系如圖3、圖4所示。整體來看，10支鑄錠Fe元素檢測結(jié)果均能滿足ASTM B350標準[3]要求，F(xiàn)e元素在鑄錠中的分布情況反映出其向鑄錠的頭部中心區(qū)域富集，其中5#、6#鑄錠Fe元素在鑄錠側(cè)壁和頭部分布較為均勻，但均在鑄錠頭部出現(xiàn)了明顯的富集現(xiàn)象。此外，縮孔的大小和頭部Fe元素分布情況相關性敏感度低，但通過調(diào)整補縮工藝可以改善鑄錠頭部鐵元素富集情況，從檢測結(jié)果可以看出鑄錠頭部Fe元素濃度極差最小可以達到10ppm。

圖3 不同鑄錠Fe元素含量

圖4 鑄錠不同位置Fe元素與目標值偏差

圖5 不同K值的金屬元素在鑄錠中濃度分布圖

圖6 鋯合金鑄錠縮孔實例

綜合分析，第一，鑄錠在補縮階段因電流、熔速遠小于正常熔煉階段，此時熔池較淺、冷卻速度快、熔池底部存續(xù)的時間短，合金元素在熔池中的擴散不充分，因此會造成鑄錠縮孔部位的元素偏析或富集現(xiàn)象。有研究指出，對于不同K值的金屬元素在鑄錠中濃度分布不同，對于分配系數(shù)K＜1的元素，一般在鑄錠的上部及中心濃度較高[2]，不同K值的金屬元素在鑄錠中濃度分布如圖5所示。不同元素偏析或富集程度會有差異，Zr-4合金中Fe元素表現(xiàn)比較明顯，且Fe元素的分配系數(shù)K＜1，容易在鑄錠頭部中心富集，從表3中可以明確反映出Fe的在向鑄錠的頭部及中心位置富集。第二，由于取樣檢測結(jié)果具有隨機抽樣特性，從統(tǒng)計結(jié)果看縮孔的大小和頭部Fe元素分布情況相關性敏感度低。第三，根據(jù)實際的生產(chǎn)經(jīng)驗，鋯合金元素偏析或富集層厚度一般≥30mm，因此冒口實際鋸切深度通常大于冒口深度。圖6是實際鋯合金鑄錠生產(chǎn)中頭部縮孔實例。

4 結(jié)論

(1)影響補縮工藝的控制參數(shù)涉及補縮電流、穩(wěn)弧電流、冷卻條件以及補縮方式，其中熔煉補縮電流、穩(wěn)弧電流等電參數(shù)影響最為顯著。

(2)采用“多級降電流補縮，低電流保溫”的補縮工藝有利于減少鑄錠頭部縮孔大小及深度，減少鑄錠切頭量，可以改善鋯合金鑄錠頭部Fe元素偏析情況，提高鑄錠成品率。

(3)通過對補縮工藝的摸索，在本實驗條件下6#鑄錠采用的補縮工藝效果最好，縮孔位置淺且鑄錠成品率高，頭部Fe元素檢測滿足ASTM B350標準要求。