于楠，陳超，藺潔，韓楓濤，鄒平，賀祎鵬，胡慶玲

（1 北京工業(yè)大學(xué)綠色建筑環(huán)境與節(jié)能技術(shù)北京市重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，北京100124；2 華北科技學(xué)院建筑工程學(xué)院,河北廊坊065201；3新疆農(nóng)業(yè)科學(xué)院農(nóng)業(yè)機(jī)械化研究所,新疆烏魯木齊830091）

太陽能光熱利用技術(shù)、被動(dòng)房建筑技術(shù)、相變貯能技術(shù)的發(fā)展[1]，為傳統(tǒng)PC 構(gòu)件的蒸汽養(yǎng)護(hù)工藝走低碳環(huán)保的發(fā)展之路提供了技術(shù)與方法參考。云南、江蘇、山東、遼寧、陜西、黑龍江和福建等省的部分混凝土預(yù)制廠已開始采用太陽能養(yǎng)護(hù)工藝，據(jù)統(tǒng)計(jì)，每年養(yǎng)護(hù)構(gòu)件達(dá)數(shù)萬立方米[2]，該舉措不但為國家節(jié)約了大量能源，而且也降低了碳排放。

孫婉純等[3]認(rèn)為相變儲(chǔ)熱單元能夠有效地降低室內(nèi)的溫度波動(dòng)，提高室內(nèi)環(huán)境的熱舒適性，減少建筑能耗。Peippo 等[4]研究了美國不同地區(qū)被動(dòng)式太陽房應(yīng)用相變材料后熱性能得出，相變溫度應(yīng)比室內(nèi)平均溫度高1～3℃，且最優(yōu)相變層厚度為10～15mm。Zhou 等[5]對北京一座被動(dòng)式太陽能建筑中的PCM 石膏板的熱性能進(jìn)行了數(shù)值評估，分析了熔融溫度和相變溫度區(qū)間對相變材料性能的影響。結(jié)果表明，最佳熔化溫度為21℃左右，相變溫度區(qū)間較窄的PCM具有較好的熱性能。陳超等[6]介紹了一種新型相變儲(chǔ)能墻板，結(jié)果表明，在普通房間北墻內(nèi)表面采用PCM 不僅可以顯著提高室內(nèi)熱舒適性，還可以提高太陽輻射的利用率。如果選用適宜的PCM，供暖季節(jié)的節(jié)能率可達(dá)到17%甚至更高。王慧儒等[7]通過變分原理，獲得了組合式相變最佳融化溫度的表達(dá)式，進(jìn)一步研究相變材料對耗散熱阻和蓄熱性能的影響，為組合式相變材料的遴選以及流動(dòng)和結(jié)構(gòu)參數(shù)的設(shè)計(jì)提供了理論指導(dǎo)。

應(yīng)用于裝配式建筑中的預(yù)制混凝土（PC）構(gòu)件多是采用蒸汽養(yǎng)護(hù)工廠化生產(chǎn)。蒸汽養(yǎng)護(hù)通過靜停、升溫、恒溫、降溫4 個(gè)工藝過程對PC 構(gòu)件進(jìn)行養(yǎng)護(hù)，在8～10h內(nèi)達(dá)到其抗壓強(qiáng)度和抗折強(qiáng)度的70%左右。其中，升溫養(yǎng)護(hù)工藝過程為了避免PC構(gòu)件表面與內(nèi)部之間產(chǎn)生過大溫差而導(dǎo)致裂縫產(chǎn)生，同時(shí)也為了避免由于混凝土毛細(xì)管內(nèi)的水分和濕空氣的熱膨脹而引起混凝土內(nèi)部組織破壞，通常養(yǎng)護(hù)建筑溫濕度環(huán)境為35℃和90%左右，升溫持續(xù)時(shí)間為2～3h，升溫梯度≤25℃/h。這種養(yǎng)護(hù)工藝溫度條件，為太陽能光熱能在升溫養(yǎng)護(hù)工藝過程的高效利用提供了條件。

為此，本研究結(jié)合PC 構(gòu)件蒸汽養(yǎng)護(hù)工藝特點(diǎn)以及本文作者課題組研制的復(fù)合相變材料熱特性，提出了被動(dòng)式太陽能相變蓄熱PC 構(gòu)件升溫養(yǎng)護(hù)建筑一體化設(shè)計(jì)理念；重點(diǎn)以升溫養(yǎng)護(hù)建筑為研究對象，結(jié)合Energy Plus能耗模擬軟件以及實(shí)驗(yàn)研究方法，研究不同熱物性復(fù)合相變材料對新型升溫養(yǎng)護(hù)建筑熱負(fù)荷特性、主朝陽墻體內(nèi)表面溫度及其內(nèi)部溫度場、墻體蓄（放）熱量對建筑熱性能的影響規(guī)律，以獲得最適宜的復(fù)合相變墻體材料，為PC 構(gòu)件養(yǎng)護(hù)工藝可再生能源利用、低碳環(huán)保生產(chǎn)提供一種新的途徑和方法參考。

1 被動(dòng)式太陽能相變蓄熱PC 構(gòu)件升溫養(yǎng)護(hù)建筑

1.1 新型升溫養(yǎng)護(hù)建筑構(gòu)筑理念

結(jié)合本文作者研究團(tuán)隊(duì)[8?9]關(guān)于太陽能相變蓄熱日光溫室建筑的設(shè)計(jì)思想，提出被動(dòng)式太陽能相變蓄熱PC構(gòu)件升溫養(yǎng)護(hù)建筑設(shè)計(jì)理念（圖1）。其基本設(shè)計(jì)原理為：升溫養(yǎng)護(hù)建筑坐南朝北；采用透光屋面，屋面外加保溫覆蓋物；主朝陽墻體采用復(fù)合相變墻體，以充分利用相變材料可以在近似恒溫條件下蓄存或釋放大量熱量的特點(diǎn)，提高墻體被動(dòng)式太陽能集蓄熱能力；其他墻體為一般保溫墻體。如圖1(c)所示，主朝陽墻體的外側(cè)采用熱阻大、保溫性能好的擠塑聚苯板保溫材料，盡可能減少熱量的流失；中間層采用承重好且顯熱蓄熱系數(shù)高的混凝土層，以發(fā)揮墻體中間層的顯熱蓄熱能力；主朝陽墻體內(nèi)表面層采用本文作者課題組研發(fā)的復(fù)合相變蓄熱墻體材料，利用相變潛熱，充分發(fā)揮相變材料可在近似恒溫條件下蓄存和釋放大量熱量的特性，提高太陽能的利用率。

圖1 被動(dòng)式太陽能相變蓄熱PC構(gòu)件蒸汽養(yǎng)護(hù)室構(gòu)筑原理示意圖

圖2 復(fù)合相變材料

1.2 復(fù)合相變材料及其應(yīng)用原理

相變材料（PCM）作為一種儲(chǔ)能技術(shù)被廣泛地應(yīng)用到了建筑中[10?15]。本文作者課題組研制的GH系列復(fù)合相變材料主要由石蠟類物質(zhì)作為主貯熱劑，高密度聚乙烯（HDPE）、苯乙烯?丁二烯?苯乙烯三嵌段共聚物（SBS）、膨脹石墨作包封支撐體構(gòu)成的復(fù)合定形相變材料（圖2）。采用自適應(yīng)封裝方法，使固?液相變的材料具有固?固相變特點(diǎn)，解決了傳統(tǒng)制備方法混合材料間物理作用力較小的缺陷。經(jīng)過多次循環(huán)利用后，相變材料與支撐體仍不易脫附或滲漏。石蠟含量達(dá)78%，長期泄漏量仍然低于5%。GH系列相變材料主要是以相變溫度命名的，如GH?33 表示相變溫度是為33℃左右的GH系列復(fù)合相變材料。將復(fù)合相變材料與水泥材料混合制成一種水泥基復(fù)合定形相變材料抹灰（或現(xiàn)澆）砂漿，通過抹灰工藝或預(yù)制板粘貼工藝，使水泥基復(fù)合定形相變材料處于建筑物圍護(hù)的表面，如墻面、地面等。本文作者課題組[16?18]已將該種相變材料應(yīng)用到了民用建筑及日光溫室中，取得了很好的節(jié)能效果。

2 復(fù)合相變材料熱性能比選

2.1 研究對象概況

本研究將以新型升溫養(yǎng)護(hù)建筑為研究對象，以主朝陽復(fù)合相變蓄熱墻體內(nèi)表面溫度、墻體內(nèi)部溫度、相變材料層蓄（放）熱量等參數(shù)作為確定可適應(yīng)復(fù)合相變材料物性參數(shù)（相變溫度、相變潛熱量）的評價(jià)指標(biāo)，結(jié)合Energy Plus能耗模擬軟件比選可適宜的復(fù)合相變材料。

新型升溫養(yǎng)護(hù)建筑位于石家莊地區(qū)，坐北朝南，東西向長度為30m，南北向進(jìn)深12m。主朝陽復(fù)合相變蓄熱墻體（內(nèi)墻）高度3.1m，南外墻高度2.1m，屋面為透光屋面；用于放置PC 構(gòu)件的模臺(tái)尺寸為9.0m×4.0m×0.2m（厚度），距地面高度為0.55m。每塊PC 構(gòu)件尺寸為4.0m×3.0m×0.25m（厚度）。主朝陽墻體采用復(fù)合相變材料+加氣混凝土+保溫板的構(gòu)筑方式，其他墻體為加氣混凝土+保溫板的構(gòu)造方式。各圍護(hù)結(jié)構(gòu)主要建筑材料及模臺(tái)、PC構(gòu)件物性參數(shù)如表1。

表1 圍護(hù)結(jié)構(gòu)、PC構(gòu)件及模臺(tái)主要熱工性能參數(shù)

2.2 計(jì)算軟件及驗(yàn)證

本研究主要采用由美國能源部（Department of Energy, DOE） 和勞倫斯伯克利國家實(shí)驗(yàn)室（Lawrence Berkeley National Laboratory,LBNL）共同開發(fā)的Energy Plus能耗模擬軟件進(jìn)行分析。該軟件采用CTF（conduction transfer function）計(jì)算墻體傳熱，采用熱平衡法計(jì)算建筑熱負(fù)荷；采用傳熱傳質(zhì)模型對墻體的熱濕傳遞進(jìn)行模擬；采用天空各向異性的天空模型以改進(jìn)傾斜面的天空散射強(qiáng)度；在每個(gè)時(shí)間步長，程序自建筑內(nèi)表面開始計(jì)算熱流、輻射和傳濕[19?22]。

圖3為實(shí)驗(yàn)對象2017年12月19日—12月21日主朝陽墻體內(nèi)表面溫度計(jì)算值與實(shí)測值的比較結(jié)果。根據(jù)誤差分析方法[式(1)][23]可評估兩者的比較誤差，IA值的范圍為0～1。當(dāng)IA=1時(shí)，說明計(jì)算值與實(shí)測值完全吻合；當(dāng)IA=0時(shí)，說明計(jì)算值與實(shí)測值完全不吻合。根據(jù)式(1)，可得到計(jì)算值與實(shí)測值的誤差I(lǐng)A值為0.99（圖3），由此說明了應(yīng)用Energy Plus模擬計(jì)算墻體表面溫度動(dòng)態(tài)特性的有效性。

式中，Xpi為計(jì)算值；Xmi為實(shí)測值；Xp,ave為計(jì)算值各個(gè)時(shí)刻的平均值；Xm,ave為實(shí)測值各個(gè)時(shí)刻的平均值。

圖3 升溫養(yǎng)護(hù)建筑主朝陽墻體內(nèi)表面溫度計(jì)算值與實(shí)測值對比

2.3 計(jì)算結(jié)果

2.3.1 新型升溫養(yǎng)護(hù)建筑熱負(fù)荷特性

如何根據(jù)養(yǎng)護(hù)工藝條件要求，結(jié)合當(dāng)?shù)靥栞椛鋸?qiáng)度、室外空氣溫度的雙周期性變化規(guī)律，基于建筑熱工理論，選擇具有合適相變溫度與相變潛熱量的復(fù)合相變蓄熱墻體材料，對利用復(fù)合相變蓄熱墻體提高養(yǎng)護(hù)建筑太陽能利用率具有很重要的意義，也是被動(dòng)式太陽能相變蓄熱PC 構(gòu)件蒸汽養(yǎng)護(hù)建筑設(shè)計(jì)的關(guān)鍵所在。根據(jù)Energy Plus能耗模擬軟件，可計(jì)算得到升溫養(yǎng)護(hù)建筑室內(nèi)溫度35℃條件下，養(yǎng)護(hù)建筑供熱負(fù)荷及其主朝陽墻體（無相變材料情況）內(nèi)表面月平均溫度隨季節(jié)變化規(guī)律。

為了達(dá)到使主朝陽墻體充分向室內(nèi)環(huán)境、PC構(gòu)件放熱的目的，大量實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，墻體內(nèi)表面溫度至少比室內(nèi)空氣溫度、PC構(gòu)件高2～3℃，因此主朝陽墻體表面溫度宜在37℃以上。

由圖4可以看出，主朝陽墻體內(nèi)表面月平均溫度≥37℃的月份主要在5月—9月；另外，根據(jù)計(jì)算結(jié)果，一年中，冬季（12 月1 日—次年2 月28 日）所需供熱負(fù)荷最大，占全年供熱負(fù)荷的52.3%，春、秋季（3 月1 日—5 月31 日、9 月1 日—1 月30日）次之，占全年供熱負(fù)荷的43.4%，夏季（6 月1 日—8 月31 日）最小，約占全年供熱負(fù)荷的4.3%。由于在北方地區(qū)，冬季太陽輻射較弱且冬季為北方地區(qū)施工、生產(chǎn)淡季，因此應(yīng)將春、秋季作為升溫養(yǎng)護(hù)建筑主朝陽墻體應(yīng)用相變材料降低養(yǎng)護(hù)工藝能耗的關(guān)鍵季節(jié)，同時(shí)盡量兼顧冬季。為此，本研究將以春、秋季節(jié)升溫養(yǎng)護(hù)建筑主朝陽墻體內(nèi)表面溫度月平均溫度變化特性作為選擇復(fù)合相變蓄熱墻體材料熱物性參數(shù)的重要判定依據(jù)之一。

圖4 養(yǎng)護(hù)建筑供熱負(fù)荷及其主朝陽墻體內(nèi)表面月平均溫度變化特性

2.3.2 主朝陽墻體內(nèi)表面溫度

根據(jù)Energy Plus能耗模擬計(jì)算軟件，可計(jì)算得到升溫養(yǎng)護(hù)建筑主朝陽墻體內(nèi)表面溫度隨季節(jié)動(dòng)態(tài)變化規(guī)律?？紤]到養(yǎng)護(hù)工藝要求升溫養(yǎng)護(hù)建筑環(huán)境溫度維持在35℃左右，當(dāng)室內(nèi)溫度低于35℃時(shí)需要蒸汽加熱，本文的主旨在于選擇最佳的相變材料以最大化地減少蒸汽能耗。

計(jì)算結(jié)果圖5表明，春、秋季（3月1日—5月31日、9月1日—11月30日）期間主朝陽墻體內(nèi)表面溫度分布頻率，37～43℃溫度區(qū)間出現(xiàn)的頻率最高，均為3%以上，累積頻率為22.8%；冬季（12月1日—次年2月28日）、夏季（6月1日—8月31日）分別有11.1%、8.9%的時(shí)間，主朝陽墻體內(nèi)表面溫度分布在37～43℃。為此，本研究以37～43℃作為主朝陽墻體內(nèi)表面相變材料篩選的主要考察溫度區(qū)間。

圖5 四季主朝陽墻體內(nèi)表面溫度頻率

根據(jù)上述分析以及本研究團(tuán)隊(duì)研發(fā)的復(fù)合相變材料的性能，初步選擇GH?33、GH?37 兩種相變材料。圖6為GH?33、GH?37的DSC曲線。它們的熱物性參數(shù)詳見表2。哪種相變材料最適宜，需要結(jié)合下面的評價(jià)指標(biāo)確定。

圖6 DSC曲線

2.3.3 主朝陽墻體內(nèi)部溫度場

由于養(yǎng)護(hù)室內(nèi)環(huán)境溫度一般情況下大于室外空氣溫度，因此沿墻體厚度方向由室內(nèi)到室外溫度逐漸降低。當(dāng)相變材料層內(nèi)表面溫度為37℃，達(dá)到相變溫度時(shí)，由室內(nèi)沿相變材料厚度方向溫度場低于37℃。對于相變材料吸熱溶解過程，相變材料表面發(fā)生相變，但相變材料內(nèi)部不處于相變?nèi)芙鉁囟葏^(qū)間，相變不徹底?？梢姡瑧?yīng)以相變材料與混凝土交界面上溫度作為判斷相變材料是否發(fā)生徹底相變的依據(jù)。

圖7 反映了主朝陽墻體內(nèi)表面分別應(yīng)用50mm厚的GH?33、GH?37 相變材料，相變材料與混凝土交界面上溫度全年分布比例。當(dāng)墻體溫度低于37℃時(shí)，墻體不能向室內(nèi)環(huán)境及PC 構(gòu)件放熱；當(dāng)墻體溫度高于相變溫度時(shí)，相變材料不能發(fā)生相變；相變材料大于37℃且處于相變區(qū)間內(nèi)時(shí)，既能使墻體向室內(nèi)環(huán)境及PC 構(gòu)件放熱，又能使相變材料發(fā)生相變，將太陽能以潛熱的形式儲(chǔ)存或釋放出來。因此，設(shè)定相變材料層與混凝土交界面上的溫度大于37℃且又處于相變溫度區(qū)間為確定最佳相變材料的約束條件。

圖7 相變材料層最外層發(fā)生相變比例

2.3.4 主朝陽墻體蓄（放）熱量

圖8 反映了50mm 厚的GH?33、GH?37 兩種相變材料層全年累計(jì)蓄、放熱量比較。計(jì)算結(jié)果表明，無論是蓄熱量還是放熱量，最大蓄（放）熱量均是GH?37。因此，相變材料GH?37 對減小為維持室內(nèi)的高溫環(huán)境及PC 構(gòu)件升溫養(yǎng)護(hù)所需的蒸汽負(fù)荷的貢獻(xiàn)率最大，GH?37為最佳相變材料。

3 比選結(jié)果實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證

3.1 實(shí)驗(yàn)臺(tái)搭建

圖8 相變材料層累計(jì)蓄、放熱量比較

在天津薊縣（40.05°N，117.40°E）搭建了兩個(gè)升溫養(yǎng)護(hù)建筑1∶3 縮尺模型實(shí)驗(yàn)臺(tái)（圖9）。天津薊縣氣候條件與計(jì)算案例的石家莊地區(qū)類同。兩個(gè)實(shí)驗(yàn)養(yǎng)護(hù)室坐北朝南，建筑空間尺寸完全相同：長5m，跨度2m，北墻高1.03m，南墻高0.7m。兩個(gè)實(shí)驗(yàn)養(yǎng)護(hù)建筑的圍護(hù)結(jié)構(gòu)主材料相同：北側(cè)墻體均采用240mm 厚的砌塊磚，并在北墻外表面加貼50mm 厚聚苯乙烯泡沫板；東、西墻和后墻為50mm 厚聚苯乙烯泡沫板，屋面采用12mm 厚的EVA薄膜和40mm厚的棉氈保溫被。兩個(gè)實(shí)驗(yàn)養(yǎng)護(hù)建筑唯一不同的是：西側(cè)實(shí)驗(yàn)養(yǎng)護(hù)建筑主朝陽墻體（北墻體）內(nèi)表面貼附的是GH?33相變材料板，東側(cè)實(shí)驗(yàn)養(yǎng)護(hù)建筑主朝陽墻體（北墻體）內(nèi)表面貼附的是GH?37 相變材料板。相變材料的DSC 測試曲線詳見圖6。屋面保溫被每天開閉時(shí)間為：10:00開啟，17:00關(guān)閉。

3.2 數(shù)據(jù)采集方法

室外太陽輻射和室外空氣溫度由PC?3 可移動(dòng)式氣象站（JT Technology, China）進(jìn)行測量并記錄，其測量精度為±10W/m2和±0.4℃。墻體內(nèi)外表面溫度、PC構(gòu)件表面溫度測點(diǎn)的位置如圖9所示，溫度測點(diǎn)均采用T 型熱電偶（測量精度為±0.5℃）進(jìn)行測量，數(shù)據(jù)處理系統(tǒng)由數(shù)據(jù)采集儀（Agilent 34972A,美國）、電腦和處理軟件構(gòu)成。上述所有參數(shù)測試間隔均為10min。測試周期為2019年9月16日—10月3日，共18天。

圖9 實(shí)驗(yàn)測試臺(tái)

3.3 實(shí)測結(jié)果及分析

3.3.1 主朝陽墻體內(nèi)表面溫度

圖10 反映了測試期間，分別貼有GH?33、GH?37 相變材料的東、西兩個(gè)養(yǎng)護(hù)建筑主朝陽墻體內(nèi)表面逐時(shí)溫度變化?？梢钥闯觯N有GH?37相變材料的東側(cè)養(yǎng)護(hù)建筑較貼有GH?33 相變材料的西側(cè)養(yǎng)護(hù)建筑主朝陽墻體內(nèi)表面溫度白天最高溫度有所降低，但夜間隨著室外溫度降低，東側(cè)養(yǎng)護(hù)建筑較西側(cè)養(yǎng)護(hù)建筑的主朝陽墻體內(nèi)表面溫度平均提高3.4℃。這主要是因?yàn)镚H?37較GH?33相變材料層白天能夠蓄存更多的太陽能，到夜間能夠釋放出更多的熱能，使得主朝陽墻體表面在夜間維持一個(gè)較高的溫度。

圖10 陽墻體內(nèi)表面溫度對比

3.3.2 PC構(gòu)件上表面溫度

圖11 反映了測試期間兩個(gè)實(shí)驗(yàn)養(yǎng)護(hù)建筑內(nèi)PC構(gòu)件上表面溫度隨時(shí)間的變化規(guī)律。可以看出，在一天中養(yǎng)護(hù)溫度最不利的夜間，應(yīng)用了GH?37 相變材料的東側(cè)養(yǎng)護(hù)建筑較西側(cè)養(yǎng)護(hù)建筑PC 構(gòu)件上表面溫度平均提高1.4℃。由3.3.1 節(jié)分析可知，GH?37 相變材料使得主朝陽墻體內(nèi)表面在夜間維持一個(gè)較高的溫度，隨著主朝陽墻體與室內(nèi)空氣的對流換熱、與PC 構(gòu)件之間的輻射傳熱作用，貼有GH?37 相變材料的主朝陽墻體會(huì)有更多的熱量釋放給室內(nèi)環(huán)境和PC 構(gòu)件，因此東側(cè)養(yǎng)護(hù)建筑中的PC構(gòu)件在夜間會(huì)維持一個(gè)較高的溫度。

3.3.3 主朝陽墻體蓄放熱速率

圖11 PC構(gòu)件上表面溫度對比

圖12 為實(shí)驗(yàn)期間兩個(gè)實(shí)驗(yàn)養(yǎng)護(hù)建筑主朝陽墻體蓄放熱速率實(shí)驗(yàn)結(jié)果。研究結(jié)果表明，主朝陽墻體采用GH?37 相變材料較GH?33 相變材料可以提高主朝陽墻體的蓄放熱性能，GH?37 復(fù)合相變墻體較GH?33 復(fù)合相變墻體蓄放熱速率平均提高62%；且貼有GH?37 相變材料的主朝陽墻體內(nèi)表面在夜間維持一個(gè)較高的溫度，同時(shí)也使PC 構(gòu)件在夜間維持在一個(gè)較高的溫度。實(shí)驗(yàn)結(jié)果驗(yàn)證了第2節(jié)關(guān)于復(fù)合相變墻體材料熱性能評價(jià)指標(biāo)以及比選方法的正確性。

圖12 主朝陽墻體蓄放熱速率比較

4 結(jié)論

本研究結(jié)合PC 構(gòu)件蒸汽養(yǎng)護(hù)工藝特點(diǎn)以及所提出的被動(dòng)式太陽能相變蓄熱PC 構(gòu)件蒸汽養(yǎng)護(hù)建筑設(shè)計(jì)理念，結(jié)合Energy Plus能耗模擬軟件及實(shí)驗(yàn)研究的方法，開展了復(fù)合相變墻體材料熱性能比選研究，形成以下結(jié)論。

（1）構(gòu)建了關(guān)于復(fù)合相變材料熱性能評價(jià)指標(biāo)，包括新型PC 構(gòu)件升溫養(yǎng)護(hù)建筑熱負(fù)荷特性、主朝陽墻體內(nèi)表面溫度及其內(nèi)部溫度場、墻體蓄（放）熱量等參數(shù)。

（2）基于所提出的復(fù)合相變材料熱性能評價(jià)指標(biāo)以及Energy Plus能耗模擬軟件，給出了可適于新型升溫養(yǎng)護(hù)建筑主朝陽墻體內(nèi)表面應(yīng)用的復(fù)合相變材料熱性能參數(shù)計(jì)算結(jié)果，實(shí)測結(jié)果驗(yàn)證了計(jì)算結(jié)果的有效性。

（3）石家莊地區(qū)新型PC 構(gòu)件升溫養(yǎng)護(hù)建筑主朝陽復(fù)合相變蓄熱墻體內(nèi)表面，建議采用相變溫度為37℃、相變潛熱量為227.5kJ/kg、厚度為50mm的GH?37復(fù)合相變材料。

（4）后續(xù)研究將該計(jì)算方法應(yīng)用到更多地區(qū)的PC 構(gòu)件升溫養(yǎng)護(hù)建筑中，進(jìn)一步驗(yàn)證該計(jì)算方法的合理性。