閆薪霖， 肖 博， 高先哲， 肖 冰, 張益權(quán)

(南京航空航天大學(xué) 機電學(xué)院， 南京 210016)

鋼軌是鐵路列車運行的載體，鋼軌質(zhì)量影響列車的行車安全和行車品質(zhì)。鋼軌與上方列車的車輪直接接觸，承載著列車傳來的作用力，同時還會受到輪軌之間的摩擦力、軌道板和軌道之間的壓力和列車制動時的作用力等，易受損產(chǎn)生病害(如圖1所示)，危及行車安全[1-3]。

鋼軌打磨是改善輪軌接觸狀態(tài)，消除和延緩鋼軌表面損傷，延長鋼軌使用壽命的有效和經(jīng)濟的維修方案[4]。鋼軌打磨是利用專門的打磨設(shè)備對鋼軌表面材料(包括鋼軌受損部分)進行磨削去除，從而達到消除鋼軌病害的目的[5]?，F(xiàn)階段打磨鋼軌的主要設(shè)備是裝備有打磨砂輪的鋼軌打磨列車(如圖2所示)，其工作原理是打磨列車在鋼軌上行進，砂輪與鋼軌接觸產(chǎn)生磨削作用，打磨后鋼軌可恢復(fù)最佳形貌(如圖3所示)。

圖3 打磨后鋼軌形貌

用傳統(tǒng)樹脂砂輪打磨鋼軌存在磨削火花大易引發(fā)火災(zāi)，結(jié)合劑揮發(fā)產(chǎn)生大量粉塵，高寒條件下砂輪易破碎等缺點。而釬焊超硬磨料工具可避免上述問題[6-9]。因此，設(shè)計并制作鋼軌打磨用釬焊金剛石砂輪，通過打磨試驗評價砂輪的綜合性能，并與國內(nèi)某公司生產(chǎn)的鋼軌打磨配套樹脂砂輪的磨削性能做對比試驗，探究釬焊金剛石砂輪用于鋼軌打磨的可行性。

1 試驗設(shè)計

1.1 試驗平臺

搭建鋼軌打磨試驗機床模擬打磨列車打磨鋼軌的工作模式(如圖4所示)。試驗時工件在電機的驅(qū)動下水平勻速旋轉(zhuǎn)，砂輪在電機的驅(qū)動下水平旋轉(zhuǎn)(電源電壓和頻率可調(diào))并在進給系統(tǒng)的驅(qū)動下為砂輪提供磨削背壓。環(huán)形工件材料采用我國鐵路鋼軌常用的U71Mn鋼，外徑為900 mm，截面寬度為20 mm。磨削試驗時的工藝參數(shù)如表1所示。

表1 磨削試驗的工藝參數(shù) Table 1 Parameters for grinding tests

圖4 打磨試驗機床

試驗機床配有計算機控制平臺(如圖5所示)，可實現(xiàn)打磨參數(shù)的自動化控制，其控制面板安裝有數(shù)字顯示器，可實時顯示電壓、電流、頻率、壓力等參數(shù)。

圖5 打磨試驗機床計算機控制平臺

通過電流可以表征磨削時砂輪電機所消耗的功率，可通過式(1)計算：

(1)

式中：P為砂輪電機工作時的功率(W)；F為砂輪工作時的磨削力(N)；v為工件進給速度(m/s)；n1為機械傳動效率；n2為電機效率；U0為砂輪電機的工作電壓(V)；I為砂輪電機磨削工件時的電流(A)(試驗時每間隔10 s記錄電流值，每5 min后取所有電流的平均值作為砂輪磨削時的電流值)；I0為砂輪空轉(zhuǎn)時砂輪電機的電流(A)(金剛石砂輪10.91 A，樹脂砂輪11.06 A)。

砂輪在空轉(zhuǎn)時砂輪電機勻速運行，電機的工作電壓和電流穩(wěn)定。當砂輪磨削工件時，環(huán)形工件對磨粒產(chǎn)生阻力，如果磨粒的鋒利度越高，則磨粒及砂輪受到的磨削阻力越小。當砂輪電機的工作電壓和轉(zhuǎn)速恒定時，電流值的大小則間接顯示出磨削力的大小。

砂輪的磨削效率可通過工件每分鐘的磨削量來表示，可由式(2)計算：

(2)

式中：δ為砂輪的磨削效率(g/min)；S為工件截面積(mm2)；Δh為工件的磨削高度(mm)；ρ為工件的密度(g/cm3)；t為磨削時間(min)。

在試驗過程中S和ρ不變，因此只需測出工件的磨削高度即可求出砂輪的磨削效率。

1.2 試驗砂輪

基于鋼軌打磨的特點、打磨列車及試驗平臺的安裝要求，設(shè)計了如圖6所示的組合式砂輪結(jié)構(gòu)[12]。其主要包括釬焊金剛石端面砂輪及連接器(與砂輪驅(qū)動電機軸相連)。

圖6 砂輪結(jié)構(gòu)

選擇Ni-Cr合金釬料和粒度代號40/45的金剛石，采用高溫真空釬焊工藝在45#鋼基體上釬焊金剛石構(gòu)成砂輪的磨削面，制備釬焊金剛石鋼軌打磨砂輪(圖7)。

選擇國產(chǎn)樹脂鋼軌打磨砂輪做對比試驗，如圖8所示，以驗證釬焊金剛石砂輪的打磨性能。

圖8 樹脂鋼軌打磨砂輪

2 試驗結(jié)果與討論

對金剛石砂輪和樹脂砂輪進行打磨試驗。由于單層釬焊金剛石砂輪在打磨過程中易發(fā)生磨屑黏附現(xiàn)象，當打磨試驗進行到35 min時磨屑黏附現(xiàn)象已十分嚴重，砂輪在工件上頻繁跳動形成間歇性加工，雖然砂輪未發(fā)生嚴重損耗但已經(jīng)無法獲得準確的試驗參數(shù)?；谏鲜鲈颍x取前40 min的打磨試驗數(shù)據(jù)進行分析。

2.1 磨削效率與電流

圖9所示為磨削時的效率與電流隨時間的變化。分析圖9可以發(fā)現(xiàn)：穩(wěn)定磨削階段釬焊金剛石砂輪的磨削效率最高可達0.28 mm/min，是樹脂砂輪最高磨削效率0.15 mm/min的1.87倍；其最高磨削電流也比樹脂砂輪的最高磨削電流小，約為樹脂砂輪電流的1/4。這表明在穩(wěn)定工作階段釬焊金剛石砂輪比樹脂砂輪鋒利，磨削效率高。釬焊金剛石砂輪在磨削過程中會出現(xiàn)磨屑黏附現(xiàn)象，造成排屑空間減小、磨粒刃口變鈍、磨削力和磨削溫度上升。由于磨削試驗為恒壓磨削，黏附的鐵屑很難排除或脫落，造成砂輪磨削效率的下降。25 min時磨削效率與電流均明顯下降。電流的下降是因為磨削效率降低時所消耗的功率也減小。30 min時金剛石砂輪的磨削效率已降至0.18 mm/min，接近樹脂砂輪的0.15 mm/min。

2.2 工件表面粗糙度

圖10所示為磨削后鋼軌工件的表面形貌。從圖10a可以看出：經(jīng)樹脂砂輪磨削后鋼軌工件表面較粗糙，光潔度較差。樹脂砂輪的磨粒粒度較大且隨著結(jié)合劑及磨粒的脫落，磨削面存在動態(tài)波動，導(dǎo)致工件表面粗糙度較大且各磨削紋路的寬度和深淺也存在差異。工件表面的黏附物為樹脂砂輪在高溫下的揮發(fā)物。樹脂砂輪在磨削時還存在火花大和氣味大的現(xiàn)象。

圖10b為釬焊金剛石砂輪穩(wěn)定磨削階段的鋼軌工件表面，可以看出磨削紋路清晰且規(guī)整，表面光潔無黏附物。這是因為在金剛石的穩(wěn)定磨削階段，金剛石磨粒鋒利且出露高度整齊，磨粒及焊料層未出現(xiàn)磨屑黏附現(xiàn)象。

圖10c為金剛石砂輪磨削35 min后工件的表面形貌，從圖10c中可以看出：工件表面粗糙度進一步降低，單條磨削紋路更窄。但此時的磨削效率已明顯下降，且工件表面有明顯的黏附物，部分區(qū)域紋路模糊，存在面磨削現(xiàn)象。造成這一現(xiàn)象的原因是砂輪表面出現(xiàn)嚴重的磨屑黏附現(xiàn)象。在磨削壓力的作用下表面的黏附層被壓平，磨粒被覆蓋，參與磨削的磨粒減少，部分黏附層參與了磨削。工件表面的黏附物為破碎或脫落的磨粒、脫落的黏附層及釬料。

2.3 砂輪磨損分析

金剛石砂輪磨削工件時主要的磨損形式有磨粒的磨耗磨損、磨粒的破碎磨損、磨粒脫落及堵塞磨損[10]。釬焊金剛石砂輪在鋼軌打磨試驗中，除發(fā)生正常的磨粒磨耗外，對砂輪失效影響最大的是堵塞磨損及邊緣磨粒脫落，如圖11所示。

圖11 釬焊金剛石砂輪磨損形式

為了進一步探究釬焊金剛石鋼軌打磨砂輪的失效情況，分別在15 min、25 min、35 min和40 min的磨削時間下對砂輪表面形貌進行觀察，圖12為釬焊金剛石砂輪磨削后的形貌圖。在磨粒磨損并不嚴重，少數(shù)磨粒發(fā)生破碎磨損的時候，磨粒表面出現(xiàn)磨屑黏附(圖12a)。磨削時間為25 min時，砂輪黏附現(xiàn)象比較嚴重，部分磨粒和容屑空間被磨屑包埋(圖12b)。磨削時間為35 min時，由于磨屑嚴重黏附，僅能看到少數(shù)磨粒(圖12c)。磨削時間為40 min時，黏附的磨屑在壓力作用下形成完整的平面將磨粒完全掩埋，砂輪無法進行正常磨削加工。由于砂輪跳動和磨削高溫，砂輪邊緣的釬料在沖擊力的作用下發(fā)生剝離，導(dǎo)致磨粒也隨之脫落(圖12d)。

由于樹脂砂輪是多層結(jié)構(gòu)且砂輪中存在氣孔利于容屑，即使存在磨屑黏附現(xiàn)象，隨著砂輪的不斷消耗，黏附層不斷脫落，樹脂砂輪的磨損主要是磨粒和結(jié)合劑的損耗而不是磨屑黏附。

3 結(jié)論

設(shè)計制作了鋼軌打磨用單層釬焊金剛石砂輪，并用其與樹脂砂輪進行磨削鋼軌的對比試驗。發(fā)現(xiàn)：

(1)在穩(wěn)定打磨鋼軌階段，釬焊金剛石砂輪的磨削效率高、磨削電流小、工件表面粗糙度低、磨削火花小、無粉塵和氣味污染。釬焊金剛石砂輪的磨削效率最高可達0.28 mm/min，是樹脂砂輪的最高磨削效率(0.15 mm/min)的1.87倍；釬焊砂輪的最高磨削電流僅約為數(shù)值砂輪的最高磨削電流的1/4。

(2)單層釬焊金剛石砂輪的磨屑黏附現(xiàn)象使砂輪在未發(fā)生明顯磨粒磨損時已無法正常工作，因此要使釬焊金剛石砂輪成功用于鋼軌打磨須解決磨屑黏附的問題。試驗中磨削時間為25 min時砂輪黏附現(xiàn)象已經(jīng)比較嚴重。