王 瑋,方忠年

1.江蘇建筑職業(yè)技術(shù)學(xué)院 建筑建造學(xué)院,江蘇 徐州221116

2.中國(guó)礦業(yè)大學(xué) 建筑設(shè)計(jì)咨詢(xún)研究院有限公司,江蘇 徐州221008

隨著國(guó)家推進(jìn)落實(shí)“創(chuàng)新”、“協(xié)調(diào)”和“綠色”發(fā)展理念，河砂被限制采挖，石場(chǎng)的開(kāi)采也受到嚴(yán)格管理，建筑用砂受到嚴(yán)重影響。生產(chǎn)混凝土用碎石的母巖一般是石灰?guī)r，在碎石的生產(chǎn)加工過(guò)程中余下大量含較小粒徑（一般為5 mm以下）顆粒和石粉的尾料，石粉含量高且顆粒級(jí)配不均勻，在堆放過(guò)程中會(huì)造成顆粒、石粉分離[1-3]。因此，碎石加工尾料不能直接用作建筑用砂，造成自然資源的浪費(fèi)。目前，基于采用不同比例的人工砂代替天然河砂作為混合砂在實(shí)際工程中開(kāi)展了較多的應(yīng)用研究[4-7]，且研究比較成熟，而完全采用人工砂代替天然河砂配制混凝土的研究仍欠缺，尤其是泵送所需要的流動(dòng)性混凝土的長(zhǎng)期力學(xué)性能方面研究成果仍不足，制約了碎石加工尾料的推廣應(yīng)用。

本研究按照建筑用人工砂標(biāo)準(zhǔn)，調(diào)整碎石加工尾料的顆粒級(jí)配和石粉含量生產(chǎn)人工砂，完全取代天然河砂，配制強(qiáng)度等級(jí)為C30和C50的流動(dòng)性（190±20 mm）混凝土。驗(yàn)證碎石加工尾料人工砂大坍落度混凝土拌合物的工作性能和長(zhǎng)期力學(xué)性能（立方體抗壓強(qiáng)度、軸心抗壓強(qiáng)度和劈裂抗拉強(qiáng)度）是否滿(mǎn)足相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)、規(guī)范以及工程應(yīng)用的要求。

1 材料及方法

1.1 原料

水泥采用42.5R 普通硅酸鹽水泥，膠砂28 d 抗壓強(qiáng)度為46.6 MPa、抗折強(qiáng)度為7.4 MPa；減水劑選用萘系高效減水劑；粗骨料為粒徑5～20 mm 的碎石，級(jí)配良好，表觀密度為2740 kg/m3，壓碎指標(biāo)為9.2%；水為普通自來(lái)水；細(xì)骨料分別為天然河砂和經(jīng)過(guò)預(yù)處理的碎石加工尾料人工砂。

碎石加工尾料來(lái)自徐州某建筑混凝土用碎石加工場(chǎng)，母巖的主要成分為石灰?guī)r，顆粒與碎石的物理性能以及力學(xué)性能基本一致。但尾料中石粉含量較高并存在少量的泥土，且顆粒級(jí)配不均勻并偏向于中粗砂，因此必須對(duì)尾料進(jìn)行處理。采用自來(lái)水沖洗至石粉含量不大于10%為止，然后進(jìn)行篩分處理，使得生產(chǎn)出的尾料人工砂滿(mǎn)足GB/T 14684-2011《建筑用砂》關(guān)于混凝土用砂的標(biāo)準(zhǔn)。實(shí)測(cè)細(xì)骨料的主要性能參數(shù)見(jiàn)表1。

表1 細(xì)骨料的主要性能參數(shù)Table 1 Performance parameters of fine aggregates

1.2 配合比

考慮泵送混凝土的流動(dòng)性要求，設(shè)計(jì)混凝土坍落度為（190±20）mm，按照J(rèn)GJ 55-2011《普通混凝土配合比設(shè)計(jì)規(guī)程》進(jìn)行初步配合比設(shè)計(jì)，經(jīng)過(guò)試配并調(diào)整高效減水劑的用量，本試驗(yàn)用C30混凝土的配合比見(jiàn)表2。

表2 混凝土配合比Table 2 Concrete mix proportion

1.3 試驗(yàn)方法

混凝土試件的試驗(yàn)齡期為3、7、14、28、56、90 d和180 d，共計(jì)7 個(gè)測(cè)試階段。按照GB/T 50081-2002《普通混凝土力學(xué)性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》，每種混凝土各制作7 組試件，每組試件均包括3 塊150 mm×150 mm×150 mm 立方體抗壓強(qiáng)度試件、3 塊100 mm×100 mm×300 mm 軸心抗壓強(qiáng)度試件和3塊100 mm×100 mm×100 mm 劈裂抗拉強(qiáng)度試件。

在中國(guó)礦業(yè)大學(xué)建材實(shí)驗(yàn)室內(nèi)完成試件制作，放入標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)室養(yǎng)護(hù)28 d，然后取出并放置于室內(nèi)大氣環(huán)境中。養(yǎng)護(hù)至相應(yīng)試驗(yàn)齡期時(shí)，取出試件，在電液伺服機(jī)YAW-3000 上進(jìn)行加載試驗(yàn)。

2 試驗(yàn)結(jié)果及分析

2.1 混凝土拌合物的物理性能

混凝土拌制完成后，仔細(xì)觀察拌合物的外觀，并按GB/T 50080-2002《普通混凝土拌合物性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》測(cè)量其制作前的坍落度，C30R、C30T、C50R 和C50T 的坍落度實(shí)測(cè)值分別為201 mm、198 mm、182 mm 和198 mm。

觀察混凝土拌合物外觀，受細(xì)骨料顏色的影響（尾料人工砂呈青色），碎石加工尾料人工砂混凝土拌合物（C30R、C50R）比天然河砂混凝土（C30T、C50T）外觀顏色略深；C30R、C50R 的和易性和稠度較好。C30R 和C30T 的坍落度差別不大，C50R 的坍落度小于C50T，但均能達(dá)到設(shè)計(jì)要求。分析原因，隨著水灰比的減小，尾料人工砂的特性反映明顯，一方面是尾料人工砂表面粗糙、比表面積較大，與水泥膠體粘結(jié)界面較廣[2]；另一方面，由于集料表面吸附了一層石粉，石粉的顆粒細(xì)，吸水性強(qiáng)，提高了混凝土拌合物的和易性和稠度[7,8]。

表4 力學(xué)性能試驗(yàn)結(jié)果匯總表Table 4 Summary of mechanical property test results

2.2 力學(xué)性能發(fā)展規(guī)律

對(duì)混凝土試件在相應(yīng)齡期進(jìn)行加載試驗(yàn)，結(jié)果見(jiàn)表4。根據(jù)表4中試驗(yàn)數(shù)據(jù)，分別建立不同試件的力學(xué)性能（立方體抗壓強(qiáng)度、軸心抗壓強(qiáng)度以及劈裂抗拉強(qiáng)度）隨齡期的發(fā)展規(guī)律曲線（圖1）。

圖1 力學(xué)性能發(fā)展規(guī)律曲線Fig.1 Development curves of mechanical properties

觀察試件加載現(xiàn)象和破壞形態(tài)發(fā)現(xiàn)，同一齡期的C30R、C50R分別與C30T、C50T的加載破壞形態(tài)基本相似。軸心抗壓強(qiáng)度其破壞形態(tài)既有縱向裂縫破壞，也有主斜裂縫破壞，主斜裂縫破壞后的開(kāi)裂面穿過(guò)了水泥石，并有較多粗骨料（碎石）被貫穿劈開(kāi)；另外，在加載過(guò)程中，齡期為28 d以上的C50R軸心抗壓強(qiáng)度試件在接近極限強(qiáng)度時(shí)，常常會(huì)出現(xiàn)較嚴(yán)重的脆性劈裂破壞，并隨著齡期的增長(zhǎng)愈加明顯。分析原因是，由于尾料人工砂中石粉填充了混凝土內(nèi)部孔隙，增強(qiáng)了混凝土骨架，并隨著強(qiáng)度的增長(zhǎng)，增強(qiáng)作用越明顯[8]。

圖1顯示，在齡期為180 d內(nèi)，各混凝土試件的力學(xué)性能（立方體抗壓強(qiáng)度、軸心抗壓強(qiáng)度和劈裂抗拉強(qiáng)度）均隨養(yǎng)護(hù)齡期的增長(zhǎng)而增大；在齡期28 d內(nèi)，試件C30R和C50R的力學(xué)性能分別與C30T、C50T相近；齡期28 d以后，C30R和C50R的強(qiáng)度分別較C30T、C50T強(qiáng)度略高，并隨混凝土強(qiáng)度等級(jí)的提高，C50R的實(shí)測(cè)值明顯高于C50T。分析原因主要有，尾料人工砂中適量石粉有助于降低混凝土的孔隙率，又由于強(qiáng)度等級(jí)越高水灰比越小，石粉對(duì)混凝土孔隙的填充作用越明顯[9,10]。

2.3 強(qiáng)度指標(biāo)間換算關(guān)系

2.3.1 軸心抗壓強(qiáng)度與立方體抗壓強(qiáng)度關(guān)系 根據(jù)GB50010-2010《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》，軸心抗壓強(qiáng)度與立方體抗壓強(qiáng)度換算關(guān)系用線性關(guān)系表達(dá)為：

式中，fc—混凝土軸心抗壓強(qiáng)度，MPa；fcu—混凝土立方體抗壓強(qiáng)度，MPa；α2—混凝土脆性折減系數(shù)，當(dāng)混凝土強(qiáng)度等級(jí)小于或等于C30 時(shí)，取值為1.0；對(duì)于C40 以下混凝土fc/fcu取0.76，對(duì)C40以上混凝土考慮脆性折減系數(shù)α2（對(duì)高強(qiáng)混凝土C80 取0.87，中間按線性插入）。

由表4 中的數(shù)據(jù)，建立混凝土軸心抗壓強(qiáng)度—立方體抗壓強(qiáng)度的關(guān)系曲線，見(jiàn)圖2。

圖2 軸心抗壓強(qiáng)度—立方體抗壓強(qiáng)度關(guān)系曲線Fig.2 Relation curve between axial compressive strength and cube compressive strength

圖2 顯示，C30R、C30T、C50R 以及C50T 試件的軸心抗壓強(qiáng)度與立方體抗壓強(qiáng)度均符合線性關(guān)系，并得到fc/fcu值分別為0.77、0.80、0.89 和0.85。其中，C30R 和C30T 的fc/fcu值相近，較式（1）給出的比值0.76 分別提高1.4%和5.3%，符合性較好且偏于安全。C50R 和C50T 的fc/fcu值較C30R、C30T 大很多，說(shuō)明C50R 和C50T 的脆性較大；結(jié)合加載過(guò)程中出現(xiàn)的脆性崩裂現(xiàn)象，C50R 混凝土比C50T 混凝土的剛度大，分析原因是石粉的存在增加了混凝土的密實(shí)性，但受砂石骨料壓碎指標(biāo)的限制，混凝土的剛度雖然提高但強(qiáng)度增大有限。因此，用式（1）表達(dá)C50R 的軸心抗壓強(qiáng)度與立方體抗壓強(qiáng)度關(guān)系時(shí)，同C50T 一樣需要考慮脆性折減系數(shù)α2，C50R 和C50T 的fc/fcu實(shí)測(cè)值比式（1）計(jì)算值0.74 分別高出20.0%和14.9%。

因此，用式（1）描述尾料人工砂混凝土的軸心抗壓強(qiáng)度與立方體抗壓強(qiáng)度關(guān)系偏于安全。

2.3.2 劈裂抗拉強(qiáng)度與立方體抗壓強(qiáng)度關(guān)系 據(jù)GB50010-2002《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》，普通混凝土的劈裂抗拉強(qiáng)度與立方體抗壓強(qiáng)度換算關(guān)系為：

式中，fsp—混凝土劈裂抗拉強(qiáng)度，MPa。

考慮早期混凝土未完全硬化，彈塑性變形較大，不能將試件簡(jiǎn)化為彈性體，因此將表4 中的齡期為28 d 以后的試驗(yàn)結(jié)果與式（2）的計(jì)算結(jié)果進(jìn)行對(duì)比，見(jiàn)圖3。

圖3 劈裂抗拉強(qiáng)度—立方體抗壓強(qiáng)度關(guān)系曲線Fig.3 Relation curve between splitting tensile strength and cube compressive strength

圖3 顯示，無(wú)論是尾料人工砂混凝土還是天然河砂混凝土，除齡期為28 d 時(shí)的劈裂抗拉強(qiáng)度值略低于計(jì)算值外，隨著齡期的增長(zhǎng)，實(shí)測(cè)值也逐漸增大，采用式（2）描述尾料人工砂混凝土（C30R、C50R）的劈裂抗拉強(qiáng)度與立方體抗壓強(qiáng)度換算關(guān)系越偏向安全。

3 結(jié)論

（1）分析混凝土拌合物物理性能表明，尾料人工砂幾何尺寸的粗糙和石粉的吸水性而稍微降低了混凝土拌合物的坍落度，隨著混凝土強(qiáng)度等級(jí)的提高影響越顯著，適量石粉能夠提高混凝土拌合物的和易性和稠度；

（2）根據(jù)加載試驗(yàn)結(jié)果，在齡期為180 d 內(nèi)的尾料人工砂流動(dòng)性混凝土的力學(xué)性能（立方體抗壓強(qiáng)度、軸心抗壓強(qiáng)度和劈裂抗拉強(qiáng)度）發(fā)展規(guī)律與天然河砂混凝土基本一致；在齡期28 d 內(nèi)，尾料人工砂流動(dòng)性混凝土的力學(xué)性能分別與天然河砂混凝土相近，后期的力學(xué)性能分別較天然河砂混凝土略高，并隨混凝土強(qiáng)度等級(jí)的提高，提高更明顯；

（3）基于試驗(yàn)結(jié)果，分別建立和討論了尾料人工砂流動(dòng)性的混凝土軸心抗壓強(qiáng)度、劈裂抗拉強(qiáng)度與立方體抗壓強(qiáng)度的換算關(guān)系模型，并與河砂混凝土的試驗(yàn)?zāi)Ｐ蛯?duì)比，安全性滿(mǎn)足相關(guān)規(guī)范要求。