陳方方 尉武杰 蔡子豪

摘要

主要研究廢氣再循環(huán)（EGR）冷卻器在不同工況下的換熱特性。借助計算流體動力學（CFD）分析工具，識別出冷卻器在某一工況下的沸騰區(qū)域。在沸騰區(qū)域附近，借助于可視化觀察窗及高頻壓力傳感器，得到透明觀察窗不同進氣溫度下的氣泡形態(tài)與壓力波動曲線的關(guān)系。結(jié)果表明，氣泡形態(tài)與壓力信號之間存在對應(yīng)關(guān)系。由此，初步建立了判斷EGR冷卻器有無沸騰，以及其沸騰程度的方法。

關(guān)鍵詞

廢氣再循環(huán)冷卻器;過冷沸騰;壓力信號;可視化

0 前言

廢氣再循環(huán)（EGR）冷卻器的主要作用是在汽車運行過程中，將產(chǎn)生的高溫廢氣經(jīng)過冷卻液側(cè)進行冷卻，再返回到發(fā)動機缸體。EGR冷卻器是汽車熱管理系統(tǒng)中重要且不可或缺的一環(huán)。換熱壁面在換熱過程中，基于不同的EGR冷卻器結(jié)構(gòu)設(shè)計、壁面厚度、壁面材料等因素造成壁面局部過熱，從而產(chǎn)生沸騰。前者通過影響壁面的溫度場，后者通過影響氣化核心的生成，使壁面產(chǎn)生局部過熱，生成氣膜，從而影響壁面質(zhì)量，嚴重者甚至產(chǎn)生干燒現(xiàn)象，直到氣液兩側(cè)相通。

沸騰對EGR冷卻器結(jié)構(gòu)及發(fā)動機系統(tǒng)均有不同程度的影響。主要影響包括：（1）冷卻液成分析出并堆積在沸騰區(qū)域;（2）壁面電導率降低，進而換熱效率降低，導致EGR冷卻器的冷卻效率減弱;（3）整個系統(tǒng)的耐腐蝕性能降低;（4）堆積物造成水箱或其他管類散熱器堵塞。

沸騰對發(fā)動機的運行工況有很大程度的影響。因此，在EGR冷卻器設(shè)計及驗證階段，考核不同邊界條件下是否產(chǎn)生沸騰，以及沸騰程度對EGR產(chǎn)品來說有著重大的意義。

關(guān)于沸騰理論方面的研究，國內(nèi)外學者已得出了大量的研究成果。其中，BERGLES與ROHSENOW[1]早先提出了在強迫對流下的過冷沸騰起始點預(yù)測模型，而后SATO和MATSUMARA[2]基于HSU[3]的成核理念，提出了在沸騰起始點時熱流密度與壁面過熱度的關(guān)系式?；赟ATO和MATSUMARA的關(guān)系式，DAVIS和ANDERSON[4]提出了接觸角也是影響泡核沸騰起始點（ONB）的1個重要因素。以上研究都是基于成核理論提出的ONB預(yù)測模型。在實驗室內(nèi)的相關(guān)驗證方面，一些研究人員先后提出了垂直向上圓管流動的臨界熱流預(yù)測關(guān)系式，以及垂直遠觀均勻加熱的臨界熱流預(yù)測關(guān)系式。這2個關(guān)系式主要關(guān)注由核態(tài)沸騰轉(zhuǎn)變?yōu)檫^度沸騰狀態(tài)的轉(zhuǎn)折點——臨界熱流密度（CHF）。在有效空泡起點（OSV）和充分發(fā)展沸騰（FDB）這2種狀態(tài)之間， SAHA和ZUBER[5]利用佩克萊數(shù)和斯坦頓數(shù)得到了FDB的預(yù)測模型。部分學者認為，在低流速下，氣泡脫離主要受到熱力影響，因此在某一努塞爾數(shù)下沸騰形式將發(fā)生改變，沸騰傳熱由部分發(fā)展沸騰進入充分發(fā)展沸騰階段;在高速流下，氣泡脫離主要受動力學效應(yīng)影響，在某一斯坦頓數(shù)下沸騰進入充分發(fā)展沸騰階段。

國內(nèi)也有學者對于沸騰現(xiàn)象進行了深入的研究。張體恩[6]提出了基于氣泡行為的缸蓋沸騰冷卻應(yīng)用研究，通過核化理論、氣泡動力學、沸騰模式，以及聯(lián)合換熱特性的研究和試驗參數(shù)的測量，分析并建立了缸蓋沸騰換熱的設(shè)計流程。

本文基于某款EGR冷卻器，通過計算流體動力學（CFD）仿真分析的手段得出沸騰區(qū)域，并在沸騰區(qū)域附近對樣件開透明觀察窗，直觀觀察產(chǎn)品在不同階段的沸騰情況;同時，在不同的測試工況下，運用高頻壓力傳感器監(jiān)測測試工況下的壓力信號，并對觀察到的氣泡形態(tài)與壓力波動結(jié)合評估EGR冷卻器的沸騰情況，進而得到該EGR產(chǎn)品在設(shè)計研發(fā)中的性能安全區(qū)域，為設(shè)計研發(fā)提供方向。

1 CFD仿真分析

1.1 測試模型及邊界

研究人員選取某款EGR產(chǎn)品作為分析對象。該EGR產(chǎn)品模型圖及產(chǎn)品進氣、出氣、進水、出水位置通道如圖1所示。研究人員對模型進行一定的簡化處理，并基于表1給定的邊界條件進行了CFD分析。

1.2 分析結(jié)果

研究人員通過一定的簡化處理，并根據(jù)沸騰曲線，設(shè)置1個模態(tài)沸騰臨界值，得到了水側(cè)管壁的模態(tài)沸騰區(qū)域結(jié)果，如圖2所示。

研究人員通過CFD分析找到沸騰區(qū)域，布置可觀察的透明窗位置進行試驗驗證?；趫D2所示的分析結(jié)果，可以在有明顯沸騰現(xiàn)象的氣側(cè)殼體上開窗，進行可視化觀察。

2 試驗方案設(shè)計及驗證

2.1 樣件制作

如圖3所示，根據(jù)CFD分析結(jié)果，研究人員在氣室殼體上開窗并布置透明觀察室，用于進行可視化測試。基于文獻的記載，以及實驗室多年的經(jīng)驗積累，研究人員在沸騰區(qū)域附近用高頻壓力傳感器信號，捕捉到了氣泡的一些行為特征。

2.2 試驗系統(tǒng)介紹

試驗要求測試沸騰試驗的設(shè)備能夠提供恒定的氣側(cè)進氣溫度、進氣流量、進氣壓力，水側(cè)進水溫度、進水流量、進水壓力等參數(shù)，并能實現(xiàn)數(shù)據(jù)記錄采集等功能。研究人員設(shè)計的試驗系統(tǒng)如圖4所示。

2.3 測試過程

研究人員將待測EGR樣件（帶透明觀察窗）安裝在測試系統(tǒng)上，同時將高頻的壓力傳感器安裝在圖3壓力測點位置，對測試傳感器進行了設(shè)置調(diào)試。

在進行試驗時，研究人員依據(jù)表2提供的試驗驗證邊界條件，控制水側(cè)條件（壓力、流量、溫度）全部穩(wěn)定不變，在氣側(cè)給定流量，給定壓力，逐步升高氣側(cè)溫度，同時記錄觀察窗位置的氣泡形態(tài)及壓力傳感器位置的壓力值。在試驗過程中，氣側(cè)升溫按照穩(wěn)定速度進行升溫，每隔30 ℃升溫后保持穩(wěn)定5～10 min，并觀察氣泡形態(tài)。

2.4 測試結(jié)果與分析

2.4.1 氣泡形態(tài)測試結(jié)果

根據(jù)上述測試過程，研究人員通過透明觀察窗對氣泡形態(tài)進行觀察，觀察到的結(jié)果如圖5所示。

在210 ℃進氣溫度條件下，透明觀察窗的冷卻液中幾乎沒有氣泡;在310 ℃進氣溫度條件下，透明觀察窗的冷卻液中出現(xiàn)了連續(xù)的小氣泡;在410 ℃進氣溫度條件下，透明觀察窗的冷卻液中出現(xiàn)了連續(xù)的大氣泡，且氣泡量較多。

2.4.2 壓力測試結(jié)果

通過壓力測試，研究人員得到了該款EGR產(chǎn)品進氣溫度與外接的壓力變送器的壓力測試結(jié)果，如圖6所示。

通過分析采集到的數(shù)據(jù)，研究人員可以看到在某2個溫度梯度升溫過程中出現(xiàn)了異常明顯的壓力階梯（進出水壓力降）。

研究人員將圖6中的數(shù)據(jù)圖進行局部放大后，截取不同平穩(wěn)溫度段下的壓降曲線后發(fā)現(xiàn)了更明顯的壓力波動現(xiàn)象。如圖7所示，在進氣溫度200 ℃條件下，沸騰區(qū)域附近的壓力曲線呈現(xiàn)比較規(guī)則的正弦信號。如圖8所示，在進氣溫度310 ℃條件下，沸騰區(qū)域附近的壓力曲線有微小波動。如圖9所示，在進氣溫度420 ℃條件下，沸騰區(qū)域附近的壓力曲線出現(xiàn)無規(guī)則的振蕩。

上述壓力曲線的表現(xiàn)結(jié)果意味著EGR冷卻器產(chǎn)生沸騰的情況發(fā)生在進氣溫度為310～420 ℃之間。

2.4.3 結(jié)果分析

通過比對透明觀察窗的觀察結(jié)果，研究人員得到了一致的結(jié)論：在進氣溫度200 ℃條件下，該款EGR產(chǎn)品未出現(xiàn)沸騰現(xiàn)象;在進氣溫度310 ℃條件下，該款EGR產(chǎn)品出現(xiàn)輕微沸騰現(xiàn)象;在進氣溫度410 ℃條件下，該款EGR產(chǎn)品出現(xiàn)明顯沸騰現(xiàn)象。

3 結(jié)論

針對某款EGR產(chǎn)品，研究人員通過CFD分析確定了沸騰區(qū)域，并在沸騰區(qū)域附近借助透明觀察窗和壓力傳感器同步觀察沸騰現(xiàn)象。

試驗結(jié)果表明：氣泡行為與壓降信號有著緊密的聯(lián)系。在沸騰的不同階段，對應(yīng)的壓力信號幅值及波形的穩(wěn)定性，均有差異。在工程應(yīng)用中，利用本方法可以有效的分辨出沸騰邊界，最后可將沸騰的各個階段與壓力信號進行一一對應(yīng)，并可以借助于高速相機來進行逐一區(qū)分。

參考文獻

[1]BERGLES A E， ROHSENOW W M. The determination of forced convection surface-boiling heat transfer[J]. ASME J. Heat Transfer， 1964，1： 365-372.

[2]SATO T， MATSUMARA H. On the conditions of incipient sub-cooled boiling with forced convection [J]. Bull. JSME， 1964，7（26）： 392-398.

[3]HSU Y Y. On the size range of active nucleation cavities on a heating surface[J]. ASME J. Heat Transfer， 1962， 84（3）： 207-213.

[4]DAVIS E J， ANDERSON G H. The incipience of nucleate boiling in forced convection flow[J]. AIChE J， 1966，12（4）： 774-780.

[5]SAHA P， ZUBER N. Point of net vapor generation and vapor void fraction in sub-cooled boiling[C]. 5th International Heat Transfer Conference， Tokyo， 1974：175-179.

[6]張體恩. 基于氣泡行為的缸蓋沸騰冷卻應(yīng)用研究[D]. 北京理工大學，2015.