宋 昊, 曾曉輝, 謝友均, 龍廣成, 馬昆林

(中南大學(xué) 土木工程學(xué)院， 湖南 長(zhǎng)沙 410075)

水泥乳化瀝青(CA)砂漿是中國(guó)板式無(wú)砟軌道的關(guān)鍵充填層材料，由水泥、乳化瀝青、細(xì)砂、水以及外加劑經(jīng)機(jī)械攪拌形成，起著傳力、承力、幾何調(diào)整和提供阻尼等作用，其性能對(duì)高速列車(chē)運(yùn)行的安全性和穩(wěn)定性有重要影響.中國(guó)研制了適應(yīng)中國(guó)鐵路軌道結(jié)構(gòu)系統(tǒng)(CRTS)的高瀝灰比(瀝青與水泥質(zhì)量比，mA/mC)的Ⅰ型CA砂漿和低瀝灰比的Ⅱ型CA砂漿[1-2].根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)調(diào)研，高速鐵路運(yùn)營(yíng)3～5a后，CA砂漿充填層會(huì)發(fā)生不可恢復(fù)的變形，局部產(chǎn)生空隙、間隙，使軌道結(jié)構(gòu)出現(xiàn)多種劣化現(xiàn)象，將影響軌道結(jié)構(gòu)的平順性[3-4].因此，研究CA砂漿的長(zhǎng)期變形，尤其是徐變性能有十分重要的意義，而建立CA砂漿的徐變模型可以預(yù)測(cè)充填層在服役年限內(nèi)的徐變，為板式無(wú)砟軌道設(shè)計(jì)與運(yùn)營(yíng)提供參考.

CA砂漿為水泥、瀝青等組成的復(fù)合膠凝體系，而國(guó)內(nèi)外關(guān)于水泥基材料，尤其是混凝土徐變的研究比較多，考慮環(huán)境相對(duì)濕度(RH)、加載時(shí)間和構(gòu)件尺寸的影響，黃國(guó)興等[5]、朱伯芳[6]總結(jié)了一些混凝土經(jīng)驗(yàn)徐變模型.由于瀝青組分的存在，使CA砂漿的性能和混凝土有很大差別，而徐變是一種材料的黏彈性性質(zhì),可以用黏彈性模型來(lái)描述.徐世法[7]、郭詩(shī)言[8]建立了能夠表征瀝青混合料變形特性的黏彈性模型，潘云瑞[9]、傅強(qiáng)等[10]根據(jù)CA砂漿的組成特點(diǎn)建立了能夠有效表征CA砂漿黏彈性能的本構(gòu)模型.Xie等[11]研究了加載時(shí)間為100d左右的CA砂漿徐變，并基于熱力學(xué)理論建立了CA砂漿的徐變模型.彭濤等[12]研究了CA砂漿在不同圍壓條件下短時(shí)間內(nèi)的徐變，并基于徐變核類型構(gòu)建了CA砂漿的徐變模型，研究表明較大瀝灰比的CA砂漿適合對(duì)數(shù)型徐變模型，而在較小圍壓下，冪函數(shù)型模型擬合精度更高.徐浩等[13]測(cè)試了CA砂漿1h的徐變性能，并利用Burgers模型模擬其徐變性能.由于材料徐變是一個(gè)長(zhǎng)期過(guò)程，而目前關(guān)于CA砂漿徐變模型的報(bào)導(dǎo)都是較短齡期的，且這些模型對(duì)于長(zhǎng)期徐變?cè)囼?yàn)結(jié)果的擬合是否適用并不清楚，因此研究其長(zhǎng)期徐變模型十分必要.

本文測(cè)試了CRTSⅠ、Ⅱ型CA砂漿在5種應(yīng)力水平下3a的徐變，采用幾種經(jīng)典模型對(duì)比分析了CA砂漿的徐變曲線，并基于CA砂漿的徐變特點(diǎn)，建立了適用于表征CA砂漿徐變的修正Burgers模型，研究結(jié)果可為板式無(wú)砟軌道設(shè)計(jì)與運(yùn)營(yíng)提供參考.

1 試驗(yàn)

1.1 原材料

干粉料為安徽中鐵工程材料科技有限公司提供的CRTSⅠ型與Ⅱ型CA砂漿專用干粉料，24h體積膨脹率分別為2.10%、1.25%，1d抗壓強(qiáng)度分別為6.89、13.15MPa.乳化瀝青由安徽中鐵工程材料科技有限公司提供，Ⅰ型CA砂漿為苯乙烯-丁二烯- 苯乙烯嵌段共聚物(SBS)改性陽(yáng)離子乳化瀝青，Ⅱ型CA砂漿為陰離子乳化瀝青，其物理性能見(jiàn)表1.拌和水為自來(lái)水.Ⅰ、Ⅱ型CA砂漿的瀝灰比1)分別為0.85和0.30，水灰比分別為0.78和0.50.

表1 乳化瀝青的物理性能

1)文中涉及的瀝灰比、水灰比等除特殊說(shuō)明外均為質(zhì)量比.

1.2 試驗(yàn)方法

CA砂漿機(jī)械攪拌結(jié)束后，立即測(cè)試新拌CA砂漿的流動(dòng)度、含氣量和表觀密度，結(jié)果均滿足《客運(yùn)專線鐵路CRTS Ⅰ型板式無(wú)砟軌道水泥乳化瀝青砂漿暫行技術(shù)條件》[14]和《客運(yùn)專線鐵路CRTS Ⅱ型板式無(wú)砟軌道水泥乳化瀝青砂漿暫行技術(shù)條件》[15]的規(guī)定.測(cè)試完成后，將砂漿灌入φ100mm×150mm試模，并將試件放入(23±2)℃，相對(duì)濕度RH=(65±5)%的環(huán)境箱中進(jìn)行養(yǎng)護(hù).養(yǎng)護(hù)56d后，測(cè)得Ⅰ、Ⅱ型CA砂漿的抗壓強(qiáng)度分別為1.99、15.26MPa.分別采用抗壓強(qiáng)度的10%、20%、30%、40%、50%作為載荷應(yīng)力σ0進(jìn)行CA砂漿徐變?cè)囼?yàn)，即應(yīng)力水平λ分別為0.1、0.2、0.3、0.4、0.5.徐變測(cè)試裝置、徐變測(cè)試方法以及不同應(yīng)力水平下試驗(yàn)得到的Ⅰ型和Ⅱ型CA砂漿的徐變曲線、徐變度曲線見(jiàn)文獻(xiàn)[16].

2 結(jié)果與討論

2.1 經(jīng)典徐變模型分析

CA砂漿為水泥、瀝青等組成的復(fù)合膠凝體系，從水泥基及瀝青基材料的模型考慮，選取對(duì)數(shù)型經(jīng)驗(yàn)?zāi)Ｐ?、Kelvin-Voigt模型、Burgers模型與熱力學(xué)能量模型進(jìn)行對(duì)比分析.

2.1.1對(duì)數(shù)型經(jīng)驗(yàn)?zāi)Ｐ头治鼋Y(jié)果

對(duì)數(shù)型經(jīng)驗(yàn)?zāi)Ｐ偷男熳儲(chǔ)艦椋?/p>

ε=ε0+Blgt+Dt

(1)

式中：ε0為瞬時(shí)彈性應(yīng)變；t為加載時(shí)間；B、D為模型參數(shù).

用式(1)對(duì)CA砂漿的徐變?cè)囼?yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行擬合，結(jié)果見(jiàn)圖1.由圖1可見(jiàn)：對(duì)數(shù)型經(jīng)驗(yàn)?zāi)Ｐ蛯?duì)于CA砂漿的徐變曲線擬合效果比較差，這可能與CA砂漿中瀝青對(duì)長(zhǎng)期變形的影響有關(guān)，混凝土的經(jīng)驗(yàn)徐變模型不太適用于含瀝青組分的CA砂漿.

圖1 對(duì)數(shù)型經(jīng)驗(yàn)?zāi)Ｐ偷臄M合曲線Fig.1 Fitting curves of logarithmic empirical model

2.1.2Kelvin-Voigt模型分析

Kelvin-Voigt模型由1個(gè)彈性元件和1個(gè)黏彈性組件串聯(lián)而成(見(jiàn)圖2)，主要表征固體的黏彈性.其徐變?chǔ)艦椋?/p>

圖2 Kelvin-Voigt模型Fig.2 Kelvin-Voigt model

(2)

式中：E1、E2，η為模型參數(shù).

用式(2)對(duì)CA砂漿的徐變?cè)囼?yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行擬合，結(jié)果見(jiàn)圖3.由圖3可見(jiàn):Kelvin-Voigt模型沒(méi)能表現(xiàn)出徐變過(guò)程中，與高彈形變同時(shí)發(fā)生的純黏流部分，即瀝青相的作用并沒(méi)有完全表征出來(lái)；瀝青的黏性變形影響較大，導(dǎo)致Ⅰ型CA砂漿的試驗(yàn)數(shù)據(jù)大于擬合曲線的數(shù)據(jù)，而Ⅱ型CA砂漿瀝青含量相對(duì)較小，比較接近于混凝土，所以其擬合曲線與試驗(yàn)數(shù)據(jù)相對(duì)較吻合.

圖3 Kelvin-Voigt模型的擬合曲線Fig.3 Fitting curves of Kelvin-Voigt model

2.1.3Burgers模型分析

Burgers模型由Maxwell模型與Kelvin模型串聯(lián)而成(見(jiàn)圖4)，可用于描述材料在持續(xù)荷載作用下的變形行為，其變形響應(yīng)綜合了Kelvin模型和Maxwell模型的變形特點(diǎn).其徐變?chǔ)艦椋?/p>

(3)

式中：η1、η2為模型中的參數(shù).

圖4 Burgers模型Fig.4 Burgers model

用式(3)對(duì)CA砂漿的徐變?cè)囼?yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行擬合，結(jié)果見(jiàn)圖5.由圖5可見(jiàn):Ⅰ、Ⅱ型CA砂漿的徐變?cè)囼?yàn)數(shù)據(jù)與Burgers模型擬合曲線的吻合度比Kelvin-Voigt模型更好，更適合于表征CA砂漿的徐變特性，這是因?yàn)锽urgers模型在Kelvin-Voigt模型的基礎(chǔ)上多串聯(lián)了1個(gè)黏性元件，可以表征出瀝青組分的作用.

圖5 Burgers模型的擬合曲線Fig.5 Fitting curves of Burgers model

2.1.4熱力學(xué)能量模型分析

Xie等[11]假設(shè)CA砂漿為連續(xù)介質(zhì)材料，在徐變過(guò)程中，CA砂漿滿足能量守恒定律和熵守恒定律.根據(jù)不可逆熱力學(xué)原理，CA砂漿的徐變變形由可逆變形和不可逆變形組成，可逆變形引起的系統(tǒng)變化是可恢復(fù)的，可用外熵增量表示，不可逆變形引起的系統(tǒng)變化是不可恢復(fù)的，可用內(nèi)熵增量表示，熱力學(xué)系統(tǒng)的總熵增量由外熵增量和內(nèi)熵增量?jī)刹糠纸M成.

應(yīng)變能的不可逆熵增轉(zhuǎn)化率μ與材料和荷載作用時(shí)間t有關(guān)：

μ=mtn

(4)

式中：m、n為與CA砂漿有關(guān)的參數(shù).

若不考慮CA砂漿成型誤差，在恒溫恒濕的環(huán)境條件下，可以認(rèn)為CA砂漿在某一持載時(shí)間內(nèi)由不可逆變形產(chǎn)生的不可逆熵增量是一定值，從而得到：

(5)

式中：k為模型參數(shù).

用式(5)對(duì)CA砂漿的徐變?cè)囼?yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行擬合，結(jié)果見(jiàn)圖6.由圖6可見(jiàn)：熱力學(xué)能量模型對(duì)CA砂漿短期的徐變?cè)囼?yàn)數(shù)據(jù)擬合效果較好，但是當(dāng)持載時(shí)間較長(zhǎng)時(shí)，不可逆熵增量的變化增大，導(dǎo)致長(zhǎng)期試驗(yàn)數(shù)據(jù)的擬合效果比較差，因此這種模型不適合表征CA砂漿的長(zhǎng)期徐變特性.

綜上，Burgers模型最適合用來(lái)表征CA砂漿的徐變特性.

圖6 熱力學(xué)能量模型的擬合曲線Fig.6 Fitting curves of thermodynamic energy model

2.2 CA砂漿徐變模型

CA砂漿是由水泥石、細(xì)砂、瀝青相以及它們之間的界面組成，在外力作用下，其徐變是由各個(gè)組分的變形疊加而成，其物理結(jié)構(gòu)模型如圖7所示.由圖7可見(jiàn)：通過(guò)不同的元件表征CA砂漿內(nèi)部不同組分的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，在外界力的作用下，不同元件變形的疊加可以表征整個(gè)CA砂漿的徐變特點(diǎn).為了使Burgers模型的參數(shù)便于計(jì)算且參數(shù)的物理意義更加明確，本文作以下假設(shè)：

(1)細(xì)砂為惰性材料，試驗(yàn)中的荷載比較小，細(xì)砂的變形很小，可以忽略不計(jì).

(2)彈性元件E1表征水泥石組分的彈性性能，黏性元件η1主要表征CA砂漿中瀝青組分的黏性性能，而黏性元件η2和彈性元件E2的并聯(lián)表征了界面的作用.

(3)瀝青相在荷載的長(zhǎng)期作用下會(huì)發(fā)生老化現(xiàn)象，導(dǎo)致其黏性指數(shù)隨著時(shí)間逐漸增大，為彌補(bǔ)Burgers模型的不足，用非線性方程對(duì)黏性元件η1作修正，使之成為廣義黏性元件：

η1=A1eB1t

(6)

式中：A1、B1為黏性元件參數(shù)，其中參數(shù)B1起主要影響作用.

圖7 CA砂漿的物理結(jié)構(gòu)模型Fig.7 Physical structure model of CA mortar

修正Burgers模型見(jiàn)圖8.由圖8可見(jiàn)：修正Burgers模型中的黏性元件的黏度系數(shù)隨著荷載作用時(shí)間的延長(zhǎng)而增大，而黏性流動(dòng)變形卻隨著時(shí)間的延長(zhǎng)而減小，當(dāng)持續(xù)時(shí)間無(wú)限延長(zhǎng)時(shí)，黏性流動(dòng)變形最終是一個(gè)固定值，與CA砂漿的徐變特征相吻合，因此修正Burgers模型可以作為CA砂漿的徐變模型，其徐變方程為：

圖8 修正Burgers模型Fig.8 Modified Burgers model

(7)

由于本文試驗(yàn)中測(cè)試了不同應(yīng)力水平下的CA砂漿徐變?chǔ)?σ0曲線，上述公式中不同曲線的初始應(yīng)力σ0數(shù)值不同，對(duì)CA砂漿的徐變度ε/σ0曲線進(jìn)行擬合和計(jì)算，徐變度方程為：

(8)

修正Burgers模型中共有5個(gè)參數(shù)(A1，B1，E1，E2，η2)需要確定，當(dāng)初始應(yīng)力σ0作用于試件上時(shí)，由El引起的彈性變形可立即恢復(fù)，并不存在殘余變形，故在t=0時(shí)，σ0與ε的比值即為El，而其余4個(gè)參數(shù)只能通過(guò)最小二乘曲線擬合得到.結(jié)合上述黏彈性力學(xué)模型的徐變方程，對(duì)Ⅰ、Ⅱ型CA砂漿長(zhǎng)期徐變?cè)囼?yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行擬合，采用Matlab的參數(shù)擬合功能，通過(guò)編程，首先給模型參數(shù)設(shè)定一組初值，采用數(shù)學(xué)迭代法計(jì)算得到CA砂漿的徐變度試驗(yàn)數(shù)據(jù)的修正Burgers模型擬合曲線見(jiàn)圖9，其相關(guān)系數(shù)R2列于表2.

由圖9和表2可見(jiàn)：修正Burgers模型對(duì)Ⅰ、Ⅱ型CA砂漿在不同應(yīng)力水平下的徐變擬合曲線和試驗(yàn)數(shù)據(jù)相關(guān)性較好，相關(guān)系數(shù)均達(dá)0.99以上.

圖10和圖11給出了CA砂漿模型參數(shù)與荷載應(yīng)力的關(guān)系.由圖10和圖11可見(jiàn)：Ⅰ、Ⅱ型CA砂漿徐變模型的模型參數(shù)A1、E1、E2、η2與荷載應(yīng)力呈線性減小關(guān)系；模型參數(shù)B1隨著荷載應(yīng)力的增大而線性增大；Ⅱ型CA砂漿的所有模型參數(shù)值都要大于Ⅰ型CA砂漿，在相同荷載應(yīng)力下，Ⅱ型CA砂漿的一些模型參數(shù)值到達(dá)Ⅰ型CA砂漿的16倍.將模型參數(shù)A1和B1代入式(7)，可以得到瀝青相的黏性系數(shù)η1與荷載作用時(shí)間的關(guān)系，隨著荷載應(yīng)力的增加，Ⅰ、Ⅱ型CA砂漿中瀝青相的黏性系數(shù)η1逐漸增大.

圖9 修正Burgers模型擬合曲線Fig.9 Fitting curves of modified Burgers model

表2 修正Burgers模型擬合曲線的相關(guān)系數(shù)

根據(jù)文獻(xiàn)[17]的檢測(cè)結(jié)果可知，CA砂漿充填層在正常狀態(tài)下承受的荷載幅值為0.1MPa，由圖10與圖11的擬合公式計(jì)算可得Ⅰ、Ⅱ型CA砂漿在0.1MPa靜荷載作用下的徐變模型參數(shù)如表3所示.假設(shè)CA砂漿充填層的厚度為50mm，計(jì)算可得Ⅰ、Ⅱ型CA砂漿在100a服役周期內(nèi)的徐變分別為0.0325mm和0.0035mm，2種CA砂漿的徐變均較小.在僅考慮靜荷載作用和恒定的環(huán)境條件(25℃，RH=65%)下，CA砂漿在服役周期內(nèi)可滿足工程需要，但在實(shí)際服役環(huán)境中，由于自然環(huán)境條件的變化及材料本身的劣化特性導(dǎo)致CA砂漿充填層與軌道板之間離縫的過(guò)早發(fā)生，還需研究CA砂漿在環(huán)境與荷載耦合作用下的徐變性能.

圖10 Ⅰ型CA砂漿徐變模型參數(shù)與荷載應(yīng)力的關(guān)系Fig.10 Relationship between creep model parameters and load stress of type Ⅰ CA mortar

圖11 Ⅱ型CA砂漿徐變模型參數(shù)與荷載應(yīng)力的關(guān)系Fig.11 Relationship between creep model parameters and load stress of type Ⅱ CA mortar

表3 正常服役狀態(tài)下CA砂漿的徐變模型參數(shù)

3 結(jié)論

(1)通過(guò)比較經(jīng)典對(duì)數(shù)型模型、Kelvin-Viogt模型、Burgers模型和熱力學(xué)能量模型的特點(diǎn)以及徐變曲線擬合結(jié)果，發(fā)現(xiàn)Burgers模型是表征CA砂漿長(zhǎng)期徐變性能的最佳模型，并結(jié)合CA砂漿徐變的特點(diǎn)，提出了適用于CA砂漿的修正Burgers模型.

(2)Ⅰ、Ⅱ型CA砂漿的模型參數(shù)A1、E1、E2、η2與應(yīng)力水平均呈線性減小關(guān)系，模型參數(shù)B1隨著應(yīng)力水平的增大而線性增大，而其中Ⅱ型CA砂漿的5個(gè)模型參數(shù)的數(shù)值均大于Ⅰ型CA砂漿.

(3)在0.1MPa靜荷載和25℃，相對(duì)濕度65%的環(huán)境條件下，采用本文建立的徐變模型計(jì)算得到厚度為50mm的Ⅰ、Ⅱ型CA砂漿充填層在100a 服役周期內(nèi)的徐變分別為0.0325mm和0.0035mm.