楊玉銀，張艷如，張 榮，韓 靜，張健鵬

(1.中國(guó)水利水電第五工程局有限公司，成都610066；2.四川大學(xué)錦城學(xué)院，成都611731)

對(duì)于國(guó)內(nèi)圍堰的拆除爆破施工，已經(jīng)有了非常成熟的爆破施工經(jīng)驗(yàn)，并且我國(guó)的爆破器材種類、規(guī)格充足；鉆孔機(jī)具品類繁多，均能滿足各類爆破施工要求。但在非洲等不發(fā)達(dá)國(guó)家進(jìn)行圍堰拆除爆破施工中，受周圍爆破環(huán)境，爆破器材種類、規(guī)格、性能以及鉆孔機(jī)具種類、性能的限制，在一定程度上增加了爆破施工難度，加大了爆破施工成本。因此，必須針對(duì)具體施工情況，采取合理有效的施工措施，才能確保圍堰拆除爆破順利完成。

1 工程概況

卡魯瑪水電站尾水隧洞工程位于烏干達(dá)境內(nèi)的卡爾揚(yáng)東哥地區(qū)卡魯瑪村，距離烏干達(dá)首都坎帕拉270 km。尾水隧洞共2條：1#尾水隧洞長(zhǎng)8 705.505 m，2#尾水隧洞長(zhǎng)8 609.625 m，開挖斷面呈平底馬蹄形，寬13.60～15.20 m，高13.45～15.05 m。圍堰距尾水隧洞出口112.5 m，堰頂長(zhǎng)132.8 m，寬11.4 m，主要作用是防止白尼羅河河水流入尾水出口基坑和尾水隧洞，為尾水出口施工創(chuàng)造干地施工條件，同時(shí)保障尾水隧洞內(nèi)施工安全。圍堰是在原河岸邊利用洞渣填筑，其防滲結(jié)構(gòu)為粘土心墻。圍堰按照25年一遇洪水設(shè)計(jì)，設(shè)計(jì)水位高程為963.6 m，考慮安全加高，尾水出口圍堰頂高程為964.1 m。

圍堰設(shè)計(jì)拆除范圍高程953.5～964.1 m，拆除期間河水位高程961.0 m。上部土石圍堰采用反鏟挖裝自卸汽車，下部基巖開挖采用控制爆破拆除。下部基巖為強(qiáng)風(fēng)化～弱風(fēng)化花崗片麻巖，屬IV～V類圍巖，巖性較軟。截止2019年6月5日，尾水出口檢修閘門已安裝，并充水調(diào)試完畢，具備圍堰拆除條件。圍堰典型斷面如圖1所示。

圖1 尾水隧洞出口圍堰Fig.1 Tailrace tunnel outfall cofferdam

圍堰左端距左側(cè)貼坡混凝土1.5～1.8 m；右端距右側(cè)貼坡混凝土2.0～2.5 m；上游側(cè)距尾水出口底板齒墻混凝土33.5 m，距尾水出口1#、2#閘門混凝土112.5 m；下游側(cè)緊臨白尼羅河(見圖2)。

圖2 圍堰周圍環(huán)境平面Fig.2 Surrounding environment of cofferdam

2 爆破難點(diǎn)與處理技術(shù)

尾水出口圍堰拆除爆破主要針對(duì)圍堰底部基巖，對(duì)應(yīng)于953.5～958.8 m高程段，其上部土石圍堰開挖采用反鏟直接挖除。拆除爆破工作存在以下難點(diǎn)：

①圍堰的主要爆破巖體均處于河道水位以下，鉆孔爆破難度比普通露天爆破技術(shù)難度大；②圍堰距離尾水出口左、右兩側(cè)墻貼坡混凝土過(guò)近，爆破振動(dòng)控制難度大；③圍堰上、下游水位高差大，下游側(cè)河道水位高程961.0 m，上游側(cè)尾水出口底板高程953.5 m，高差7.5 m，爆破后會(huì)有大量渣體在水頭差作用下涌入圍堰上游尾水出口內(nèi)，涌入渣體難于清理；④基巖水下鉆孔在浮渣上進(jìn)行，成孔難度大，易發(fā)生堵孔現(xiàn)象，造成廢孔或裝藥困難；⑤飛石控制要求高，基巖爆破時(shí)產(chǎn)生的飛石，既不能進(jìn)入下游河道內(nèi)，也不能進(jìn)入上游尾水出口；⑥水下基巖爆破，要求一次爆破到設(shè)計(jì)開挖高程，避免底板高程不夠進(jìn)行二次爆破；⑦國(guó)外施工，爆破器材受限，主爆孔內(nèi)非電毫秒雷管的腳線長(zhǎng)度最長(zhǎng)僅有10.0 m，而主爆孔深度在9.5 m以上，腳線長(zhǎng)度無(wú)法滿足聯(lián)炮要求。

針對(duì)以上圍堰拆除爆破施工技術(shù)難點(diǎn)，對(duì)現(xiàn)場(chǎng)進(jìn)行了詳細(xì)勘查，對(duì)逐個(gè)問(wèn)題進(jìn)行了分析研究，最后決定在拆除爆破施工中采取以下措施：

1)水下基巖拆除爆破采用水上鉆孔爆破作業(yè)。上部土石圍堰開挖到河水位以上0.5 m，即開挖到961.5 m后，停止水上土石圍堰拆除，將961.5 m平面作為水下基巖開挖鉆孔、裝藥作業(yè)平臺(tái)。

2)以液壓破碎錘為主預(yù)拆除左右兩側(cè)墻貼坡混凝土附近的圍堰體。鑒于下部基巖為強(qiáng)～弱風(fēng)化巖，巖性較軟，為了減輕爆破對(duì)尾水出口左右兩側(cè)墻貼坡混凝土的爆破振動(dòng)，決定采用液壓破碎錘結(jié)合反鏟，開挖左、右兩側(cè)墻貼坡混凝土一定范圍內(nèi)的基巖，必要時(shí)局部輔以手風(fēng)鉆鉆孔、小藥量爆破。

3)上游側(cè)尾水出口內(nèi)充水。在主體圍堰開始拆除以前，尾水出口1#、2#檢修井閘門已經(jīng)安裝并充水調(diào)試完畢，具備擋水條件。為了避免下部基巖拆除爆破時(shí)，渣體涌入上游尾水出口，在下部基巖開挖鉆孔作業(yè)前，上游側(cè)尾水出口內(nèi)先充水至961.0 m，保持圍堰上下游水壓平衡。

4)圍堰下部基巖開挖鉆孔作業(yè)采用下套管的方法。在下部基巖開挖鉆孔作業(yè)時(shí)，從鉆孔作業(yè)平臺(tái)961.5 m到下部基巖面，至少有2.7 m以上土石渣體覆蓋，成孔難度較大，為了確保成孔質(zhì)量，在爆破作業(yè)鉆孔時(shí)，采用跟管技術(shù)在孔內(nèi)下直徑φ90 mm的PVC套管，以確保鉆孔、裝藥作業(yè)順利完成。

5)選擇合理的爆破方向并增加孔口填塞長(zhǎng)度。為了控制孔口飛石，首先將爆破方向選在沿圍堰軸線方向，并加大孔口填塞長(zhǎng)度。對(duì)于下部基巖開挖爆破，除了下部基巖段填塞長(zhǎng)度外，上部還有2.7 m以上的土石渣體覆蓋層，因此孔口填塞長(zhǎng)度可達(dá)5.0 m以上，可有效控制垂直方向爆破飛石。

6)每茬炮爆破時(shí)前部覆蓋渣體。為了提高爆破破碎效果并防止水平方向飛石，每茬炮爆破時(shí)，前部(臨空面方向、爆破飛石方向)預(yù)留上茬炮渣體覆蓋，以防止爆破后水平方向飛石。

7)設(shè)置孔底超深。根據(jù)文獻(xiàn)[1]，為了確保底板開挖高程一次到位，基巖開挖鉆孔可設(shè)置較大的超深。

8)采用低段位雷管孔內(nèi)接長(zhǎng)保證聯(lián)炮長(zhǎng)度。為了保證孔內(nèi)非電毫秒雷管腳線長(zhǎng)度滿足聯(lián)炮需要，主爆孔孔底采用MS16段雷管，并在其腳線末端采用MS1段雷管在孔內(nèi)接長(zhǎng)后延伸到孔外。

3 爆破設(shè)計(jì)

3.1 拆除爆破方案

3.1.1 預(yù)拆除

1)上游側(cè)圍堰預(yù)拆除。在圍堰主體開挖爆破前，首先要采用液壓破碎錘結(jié)合反鏟挖除上游圍堰前的堆渣體和下部基巖(見圖3)。

圖3 圍堰上游側(cè)預(yù)拆除Fig.3 Cofferdam pre-demolition on the upstream side

2)兩側(cè)墻貼坡混凝土附近圍堰預(yù)拆除。經(jīng)爆破安全距離驗(yàn)算，在距離左、右兩側(cè)墻貼坡混凝土14 m范圍內(nèi)，不能采用爆破法進(jìn)行開挖，只能采用液壓破碎錘結(jié)合反鏟預(yù)先挖除。挖除后堰體剩余寬度10 m左右，為了保證圍堰拆除安全，開挖前需對(duì)下游河道側(cè)圍堰進(jìn)行加寬、加固。

3.1.2 爆破方案

圍堰開挖以961.5 m為界，分為上、下兩部分。上部開挖為水上開挖，采用1.2 m3反鏟直接挖裝25 t自卸汽車。下部開挖為水下開挖，主要針對(duì)958.8 m以下基巖，采用深孔爆破技術(shù)，鉆孔作業(yè)在961.5 m工作平臺(tái)上進(jìn)行，鉆具穿過(guò)2.7～5.0 m的土石圍堰填筑體進(jìn)入下部基巖，為保證成孔質(zhì)量，鉆孔采用跟管技術(shù)[1]，孔內(nèi)設(shè)φ90 mm的PVC套管。下部基巖爆破后，出渣采用長(zhǎng)臂反鏟挖裝25 t自卸汽車，渣料運(yùn)往棄渣場(chǎng)。

3.2 爆破器材

1)炸藥。主體圍堰拆除采用φ60 mm乳化炸藥，質(zhì)量1 000 g、長(zhǎng)30 cm。

2)導(dǎo)爆索。選用塑料導(dǎo)爆索[2]，外觀紅色，直徑5.0 ～5.4 mm，藥芯主要為太安，裝藥量10 g/m，爆速不小于6 km/s。

3)非電毫秒雷管?？變?nèi)及網(wǎng)路連接主要選用MS1～MS16段非電毫秒雷管，相鄰兩段雷管時(shí)差均為25 ms?？變?nèi)裝藥采用MS1、MS16段，腳線長(zhǎng)10 m；其他孔外聯(lián)炮采用雷管MS2、MS3、MS4、MS5段，腳線長(zhǎng)6 m。非電毫秒雷管參數(shù)如表1所示。

表1 非電毫秒雷管延時(shí)參數(shù)

4)電雷管。主要用于起爆整個(gè)非電毫秒雷管爆破網(wǎng)路，主要選用8#普通工業(yè)電雷管。

3.3 主爆孔設(shè)計(jì)

1)鉆孔直徑。根據(jù)烏干達(dá)能租賃到的鉆機(jī)情況，實(shí)際鉆孔直徑100 mm。由于上部覆蓋層為土夾石，為了保證成孔、裝藥質(zhì)量，孔內(nèi)套入了外徑90 mm的PVC塑料管，管壁厚4.3 mm，計(jì)算鉆孔直徑取D=81.4 mm。

2)爆破基巖厚度。根據(jù)圍堰上游側(cè)基坑出露的基巖情況，基巖平均高程在958.8 m，設(shè)計(jì)開挖高程為953.5 m，則上游側(cè)拆除爆破基巖厚度H1=5.3 m；根據(jù)圍堰下游側(cè)鉆孔探測(cè)的情況，基巖平均高程957.3 m，則下游側(cè)拆除爆破基巖厚度H2=3.8 m。

3)鉆孔超深[1]。本次基巖拆除開挖屬于水下開挖，為了保證不留根坎，同時(shí)考慮水下爆破欠挖時(shí)補(bǔ)充爆破難度大、效率低，采用了較長(zhǎng)的超深值，取h=1.5 m。

4)主爆孔鉆孔傾角。為控制向上飛石，考慮到巖石硬度不高，所有鉆孔均與爆破方向垂直，即與圍堰軸線方向垂直。但同一排鉆孔橫斷面上，靠近河道側(cè)鉆孔按一定角度向河道側(cè)傾斜(見圖4)。

圖4 主爆孔橫斷面Fig.4 Cross section of main blasting hole

5)主爆孔孔深。以垂直孔為例，上游側(cè)L1=H1+h=6.8 m；下游側(cè)L2=H2+h=5.3 m，由于圍堰底部基巖不是平面，應(yīng)根據(jù)實(shí)際鉆孔過(guò)程中基巖出露情況測(cè)定孔深，并據(jù)此確定實(shí)際裝藥量。

6)基巖段最小填塞長(zhǎng)度[1]。l2=(20～30)D，取l2=20D=1.63 m，除了最小填塞長(zhǎng)度外，基巖上部還有2.7～5.0 m的圍堰土石渣體覆蓋層。

7)最大裝藥長(zhǎng)度。上游側(cè)l1=L1-l2=(6.8-1.63) m=5.17 m；下游側(cè)l1=L2-l2=(5.3-1.63) m=3.67 m。

8)炸藥單耗。水下爆破由于爆破介質(zhì)同時(shí)承受著上覆渣體和水體的壓力，同時(shí)爆破介質(zhì)的破碎亦須克服渣體和水體的阻力，因此水下爆破的炸藥單耗較陸地露天爆破為大，通常比陸地臺(tái)階爆破增加30%～50%[1]。爆破基巖為強(qiáng)～弱風(fēng)化花崗片麻巖，巖性較軟，露天爆破可取0.35～0.45 kg/m3，本工程結(jié)合文獻(xiàn)[1]國(guó)內(nèi)外的統(tǒng)計(jì)資料，取炸藥單耗q單耗=0.65 kg/m3。

9)孔內(nèi)每米裝藥量。主爆孔炸藥選用乳化炸藥，孔內(nèi)每米裝藥量：q米=3.33 kg/m。

10)主爆孔單孔爆破控制的最大面積。按照下式[3-4]計(jì)算

(1)

式中：q米為孔內(nèi)每米裝藥量，q米=3.33 kg/m；l1為孔內(nèi)最大裝藥長(zhǎng)度，上游側(cè)取l1=5.17 m；q單耗為炸藥單耗，q單耗=0.65 kg/m3；H為基巖厚度，上游側(cè)基巖厚度取H1=5.3 m；則Smax=5.0 m2。

11)孔距、排距。水下炮孔布置，原則上越簡(jiǎn)單、越規(guī)則越好。根據(jù)以上計(jì)算及同類工程水下鉆孔布置參數(shù)[1，3]：①本工程主體爆破采用方形布孔，取孔距a=2.0 m，排距b=2.0 m?？拙W(wǎng)面積S=a·b=4.0 m2<5.0 m2；②鑒于左、右兩側(cè)墻貼坡混凝土附近受單響藥量控制，在距離14 m時(shí)，單響藥量應(yīng)控制在12.76 kg內(nèi)，可取孔距a1=2.0 m，排距b1=1.5 m，并采用逐孔起爆技術(shù)。

12)裝藥結(jié)構(gòu)。①單孔藥量：主體上游側(cè)Q1=q單耗abH1=13.78 kg，實(shí)際施工可取Q1=14.0 kg；主體下游側(cè)Q2=q單耗abH2=9.88 kg，實(shí)際施工可取Q2=10.0 kg；兩側(cè)墻貼坡混凝土附近Q3=q單耗a1b1H1=10.33 kg，實(shí)際施工可取Q3=10.5 kg。②實(shí)際裝藥長(zhǎng)度：主體上游側(cè)l1-1=Q1/

q米=4.20 m；主體下游側(cè)l1-2=Q2/q米=3.0 m；兩側(cè)墻貼坡混凝土附近l1-3=Q3/q米=3.15 m。③實(shí)際填塞長(zhǎng)度：主體上游側(cè)l2-1=L1-l1-1=(6.8-4.2)m=2.6 m>1.63 m；主體下游側(cè)l2-2=L2-l1-2=(5.3-3.0)m=2.3 m>1.63 m；兩側(cè)墻貼坡混凝土附近l2-3=L1-l1-3=(6.8-3.15)m=3.65 m>1.63 m。以上炮孔除了基巖段填塞長(zhǎng)度外，還有上覆2.7～5.0 m的土石圍堰覆蓋層。④裝藥結(jié)構(gòu)：圍堰拆除主爆孔均采用孔內(nèi)連續(xù)裝藥，孔底裝入MS16段非電毫秒雷管，在靠近孔口部位1.0 m左右采用MS1段非電毫秒雷管接長(zhǎng)并延伸到孔外，以圍堰主體上游側(cè)炮孔為例，裝藥結(jié)構(gòu)如圖5所示。

圖5 主爆孔裝藥結(jié)構(gòu)Fig.5 Explosive charging structure in main blasting hole

3.4 掏槽孔設(shè)計(jì)

圍堰主體拆除爆破方向沿堰體軸線方向，為了給主爆孔創(chuàng)造臨空面，必須在圍堰合適位置設(shè)置掏槽孔。為了加快拆除進(jìn)度，采用從堰體中部向兩側(cè)雙向開挖的施工順序，因此，掏槽孔設(shè)置在圍堰中部。掏槽采用深孔楔形掏槽(見圖6)，由內(nèi)掏槽孔、主掏槽孔、4級(jí)輔助掏槽孔組成。鉆孔直徑同主爆孔，計(jì)算鉆孔直徑取D=81.4 mm；孔距2.0 m、排距1.44～1.5 m；鉆孔傾角60°～85°，由內(nèi)向外逐排擴(kuò)大；掏槽孔裝藥采用φ60 mm乳化炸藥，裝藥長(zhǎng)度選取孔深的60%～70%，但須確?；鶐r段填塞長(zhǎng)度不小于1.63 m。

圖6 圍堰掏槽結(jié)構(gòu)Fig. 6 Cofferdam cutting structure

3.5 炮孔布置

圍堰拆除工作從堰體中部向兩側(cè)退行雙向爆破開挖。掏槽孔布置于圍堰的中部，然后向兩側(cè)布置主爆孔。具體炮孔布置如圖7所示。

圖7 炮孔布置Fig.7 Layout of blasting hole

3.6 起爆網(wǎng)路

圍堰主體開挖起爆網(wǎng)路采用孔外單排分組，組間延時(shí)結(jié)合排間延時(shí)的起爆技術(shù)。同一排爆破孔，靠近上游側(cè)垂直孔每3孔為1組；靠近河道側(cè)傾斜孔，每4孔為1組?？變?nèi)起爆均采用MS16段非電毫秒雷管，組間采用MS2段非電毫秒雷管聯(lián)炮，排間采用MS5段非電毫秒雷管聯(lián)炮，整個(gè)孔外網(wǎng)路采用普通電雷管起爆。靠近左、右兩側(cè)墻貼坡混凝土部位，采用逐孔起爆技術(shù)。主爆孔典型起爆網(wǎng)路如圖8所示。

圖8 圍堰主體起爆網(wǎng)路Fig.8 Detonating network of cofferdam main body

3.7 安全驗(yàn)算

1)最大單響藥量計(jì)算。圍堰拆除爆破時(shí)，為了保證對(duì)尾水出口左、右兩側(cè)墻貼坡混凝土及尾水出口底板齒墻混凝土的爆破振動(dòng)在允許范圍內(nèi)，必須嚴(yán)格控制最大單響藥量。最大單響藥量可按下式計(jì)算[1，5]。

(2)

式中:R為爆破點(diǎn)與被保護(hù)對(duì)象間的距離,m；v為被保護(hù)對(duì)象能承受的安全允許振速，cm/s；K、α為爆破點(diǎn)至保護(hù)對(duì)象間與地形、地質(zhì)條件有關(guān)的系數(shù)和衰減指數(shù)。

尾水出口左、右兩側(cè)墻貼坡混凝土及尾水出口底板齒墻混凝土的齡期均超過(guò)28 d。根據(jù)爆破安全規(guī)程[5],安全允許振速取10 cm/s；圍堰爆破基巖屬軟巖，取K=300，α=1.9。經(jīng)過(guò)預(yù)拆除，爆破點(diǎn)距離尾水出口左、右兩側(cè)墻貼坡混凝土最近14.0 m；距離尾水出口底板齒墻混凝土最近33.5 m。

根據(jù)式(2)，靠近尾水出口左、右兩側(cè)墻貼坡混凝土的控制最大單響藥量Qmax=12.76 kg；靠近尾水出口底板齒墻混凝土的控制最大單響藥量Qmax=174.92 kg。

2)安全分析。①尾水出口左、右兩側(cè)墻貼坡混凝土。采用逐孔起爆技術(shù)，單孔藥量Q3=10.5 kg

3)圍堰中部掏槽爆破?？刂票普駝?dòng)對(duì)尾水出口底板齒墻混凝土的影響。根據(jù)圖7，最大單響藥量應(yīng)出現(xiàn)在主掏槽孔，即圖8(a)中左側(cè)第二排靠上游側(cè)3孔和右側(cè)第二排靠上游側(cè)3孔，共6個(gè)主掏槽孔同時(shí)起爆。經(jīng)計(jì)算，主掏槽孔上游側(cè)基巖段厚6.8 m，根據(jù)圖6可計(jì)算出主掏槽孔基巖段孔長(zhǎng)7.68 m，主掏槽孔裝藥長(zhǎng)度按照70%計(jì)算[4]，單孔裝藥量：Q主掏=7.68×0.7×3.33=17.90 kg，則同時(shí)起爆的6個(gè)主掏槽孔裝藥量為6Q主掏=107.4 kg

4)主爆孔3孔一組同時(shí)起爆與左、右兩側(cè)墻貼坡混凝土最小允許安全距離。可按下式計(jì)算[1，5]。

(3)

5)主爆孔2孔一組同時(shí)起爆與左、右兩側(cè)墻貼坡混凝土最小允許安全距離確定。根據(jù)式(3)：

通過(guò)以上安全驗(yàn)算分析，該爆破設(shè)計(jì)滿足安全要求，當(dāng)圍堰主爆孔與左、右兩側(cè)墻貼坡混凝土的距離R主<18.19 m時(shí)，必須采用逐孔起爆技術(shù)；當(dāng)18.9 m≤R主<20.82 m時(shí)，可采用2孔一組同時(shí)起爆；當(dāng)R主≥20.82 m時(shí)，可采用3孔一組同時(shí)起爆。

4 爆破效果

截止2019年9月13日，卡魯瑪水電站尾水隧洞出口圍堰拆除爆破工作全部結(jié)束，并通過(guò)了監(jiān)理驗(yàn)收。圍堰拆除爆破期間，每茬炮爆破時(shí)，前部均覆蓋有上茬炮爆破渣體，水平方向由于較厚渣體覆蓋，基本沒(méi)有飛石；孔口飛石高度基本控制在3.0 m以內(nèi)。左右兩側(cè)墻貼坡混凝土表面未發(fā)現(xiàn)爆破振動(dòng)裂隙，未發(fā)生個(gè)別飛石砸壞貼坡混凝土表面需要修復(fù)現(xiàn)象，爆破振動(dòng)對(duì)左右兩側(cè)墻貼坡混凝土的影響控制在了允許范圍內(nèi)。尾水出口圍堰的順利拆除爆破，為卡魯瑪水電站首臺(tái)機(jī)組發(fā)電奠定了堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ)。圍堰拆除后的尾水出口如圖9所示。

圖9 圍堰拆除后的尾水出口Fig.9 Tailrace tunnel outfall after the demolition of cofferdam

5 結(jié)語(yǔ)

在烏干達(dá)卡魯瑪水電站尾水隧洞出口圍堰拆除爆破施工中，通過(guò)采用孔內(nèi)接長(zhǎng)雷管解決了雷管腳線不夠長(zhǎng)的問(wèn)題；通過(guò)左、右兩側(cè)墻貼坡混凝土附近一定范圍內(nèi)巖體及圍堰上游側(cè)巖體預(yù)拆除，解決了爆破振動(dòng)對(duì)混凝土的影響問(wèn)題；通過(guò)每茬炮前部預(yù)留上茬炮渣體覆蓋，解決了水平方向爆破飛石問(wèn)題；通過(guò)圍堰上游側(cè)的尾水出口內(nèi)充水，解決了爆破后石渣涌入尾水出口的問(wèn)題；孔內(nèi)下套管，解決了上覆渣體內(nèi)鉆孔成型及裝藥困難問(wèn)題；加大孔底超深，解決了圍堰底部欠挖問(wèn)題。實(shí)踐證明：在境外爆破施工中，通過(guò)分析爆破施工中存在的問(wèn)題，綜合利用現(xiàn)有的爆破技術(shù)和當(dāng)?shù)刭Y源條件，最終能夠順利完成爆破施工任務(wù)。