張 恒

(長春工程學院， 吉林 長春 130021)

翻領松量是翻折領結構設計的核心關鍵要素，其直接影響著翻折領結構造型及外觀質(zhì)量。在翻折領結構設計中，翻領松量的大小與翻領傾角、翻領和領座的寬度差、前領口開深等具有直接的關聯(lián)性[1]。翻領(包括駁領)結構設計方法主要有2類：一類是通過直接追加翻領外領口放量完成翻折領結構設計[2]；另一類是利用追加翻領下口線的傾斜度(倒伏量)完成翻折領結構設計[3-4]。2類翻折領結構設計方法在設計實踐和教學中已被廣泛使用，但無論何種方法，翻領松量的精確計算都是翻領結構設計的核心技術。

目前，關于衣領結構設計方面的研究也主要集中在翻領松量精確計算方面。張道英[5]提出了基于領口弧線增量變化的翻領松量計算方法；王曉云等[6]則提出基于肩斜角度的翻領松量計算方法。但是能夠滿足翻折領不同領型結構形式的通用翻領松量計算方法研究尚顯不足。

為此，本文基于服裝人體工程學，對影響翻折領結構設計的相關變量參數(shù)及翻領不同狀態(tài)下相關結構數(shù)據(jù)做系統(tǒng)歸納、分析和總結，并構建翻領松量數(shù)學模型，進而推導出具有通用性的翻領松量計算公式，以實現(xiàn)立翻領、連翻領、反翹連翻領、駁領、坦領等不同翻折領領型的通用設計方法。

1 翻折領結構與人體肩頸構成關系

1.1 翻折領結構組成

從結構形式看，翻折領主要有立翻領、連翻領、駁領等結構形式；從結構組成看，翻折領主要由領座、翻領、駁頭(駁領)組成；從翻折領結構設計要素看，主要有領座高、翻領寬、衣身領口開深、領傾角、駁頭開深(駁領)等。

1.2 翻折領與衣身、人體肩頸部構成關系

圖1示出翻折領結構與衣身、肩頸部構成關系?？煽闯?，翻領外口線與衣身存在匹配關系，翻領外口自然落在衣身肩部時會與衣身領口存在一定間隙量，其間隙量大小與翻領外口弧長呈正比關系，翻領外口弧長與衣身領口線的差量即為翻領松量。

圖1 翻折領結構與衣身、肩頸部構成關系Fig.1 Relationship between overturned collar structure, body shoulder and neck. (a) Front；(b) Back

2 實驗部分

2.1 實驗數(shù)據(jù)準備

本文以女裝翻折領結構設計為例，設領座高n=3 cm、翻領寬m=4 cm，測量所得前胸頸夾角為143.49°、頸肩傾角為96°、后頸背為180°、前肩斜為22°、后肩斜為18°，使用富怡CAD軟件完成相關實驗數(shù)據(jù)采集。本文實驗僅為理論數(shù)據(jù)采集，暫不考慮面料厚度的影響。

2.2 翻領松量理論結構模型

翻領松量，即翻領外口線弧長與翻領間隙的變量關系，可通過構建衣身領口結構模型并利用圓周率公式計算獲得。

圖2 翻領松量理論結構模型Fig.2 Theoretical structure model of lapel collar looseness

L1=2πr/4

L′1=2π(r+Δ)/4

L′1-L1=2π(r+Δ)/4-2πr/4=1.57Δ≈1.6Δ

L2=2πr/8

L′2=2π(r+Δ)/8

L′2-L2=2π(r+Δ)/8-2πr/8=0.785Δ≈0.8Δ

將2個結構區(qū)間公式計算結果相加：

(L′1-L1)+(L′2-L2)=1.57Δ+0.785Δ=2.355Δ≈2.4Δ

即可得，半身結構制圖中翻領外口線弧長與翻領間隙的計算系數(shù)為2.4。

綜上所述，1.6可視為翻領松量在前領口區(qū)間的變量計算系數(shù)，0.8為翻領松量在后領口區(qū)間的變量計算系數(shù)，翻領松量的變量計算總系數(shù)為2.4，但這僅僅是理想狀態(tài)下的翻領外口線弧長與翻領間隙的變量關系。

2.3 翻領松量客觀結構模型

圖3示出人體頸根不同部位傾角。由于人體頸肩部、頸背部、頸胸部具有多維度的轉折關系，且不同部位的傾角亦有所不同，因此翻領外領口落在衣身肩、胸、背的弧線形狀不會呈現(xiàn)理想化的狀態(tài)[7]。

圖3 人體頸根不同部位傾角Fig.3 Inclination of different parts of human cervical root. (a) Side；(b) Front

基于翻領松量的理論計算公式，利用富怡CAD軟件分別采集領口前頸點FNP、肩頸點SNP、后頸點BNP位置翻領間隙量數(shù)據(jù)，構建翻領松量計算的客觀結構模型，如圖4所示。如圖4(a)所示，合并前衣身袖窿省，使前衣身中心線基本保持與人體胸部傾斜狀態(tài)相一致，為測量FNP相關數(shù)據(jù)做好準備。

圖4 翻領松量客觀結構模型Fig.4 Objective structure model of lapel collar looseness. (a) Combined armhole；(b) Measurement of lapel clearance at FNP；(c) Measurement of lapel clearance at SNP1；(d) Measurement of lapel clearance at SNP2；(e) Measurement of lapel clearance at BNP；(f) Comparison between theoretical and objective structural models

使用富怡CAD軟件分別測得FNP處翻領間隙為1.17 cm，SNP1處翻領間隙為1.59 cm，SNP2處翻領間隙為1.69 cm，BNP處翻領間隙為1.00 cm，如圖4(b)～(e)所示。

以翻領松量理論結構模型為基礎，根據(jù)測量數(shù)據(jù)，設FNP處AA′=1.17 cm，SNP處CC′=(1.59+1.69)/2=1.64 cm，BNP處BB′=1.00 cm，畫順L″線，即為翻領外口在衣身上的實際位置線，如圖4(f)所示。因衣身前、后肩斜度的不同，所測得SNP1(前身肩頸點)、SNP2(后身肩頸點)處數(shù)據(jù)亦不同，在構建翻領松量計算的客觀結構模型時，將此處數(shù)據(jù)做平均處理。

將翻領松量計算的理論結構模型與客觀結構模型進行比較，即圖4(f)中L′線(理論位置線)與L″線(實際位置線)比較發(fā)現(xiàn)，因人體頸肩部的形態(tài)特征及衣領的立體結構造型，L″線比L′線略長，且為非正弧線，BNP處BB′間隙、SNP處CC′間隙、FNP處AA′間隙亦有所不同，其中O′C′E′和OC′F′ 2個扇形區(qū)間的差量變化最為明顯。

2.4 翻領松量計算系數(shù)的確定

O′C′E′和OC′F′ 2個差量變化區(qū)間與頸肩轉折作為衣領彎折主要區(qū)域的客觀實際基本吻合，如圖5所示。

圖5 翻領松量主要加放區(qū)間Fig.5 Main addition interval of lapel collar looseness. (a) Neck structure model；(b) Neckline structure model

分別將O′C′B′區(qū)間翻領松量的理論變量計算系數(shù)0.8和OC′A′區(qū)間翻領松量的理論變量計算系數(shù)1.6做三等分，可得O′C′E′和OC′F′區(qū)間翻領松量的理論變量計算系數(shù)之和為0.8。變量計算系數(shù)與衣領翻折線的曲線造型有緊密關系，尤其在翻領領形設計區(qū)域，當翻領領形設計區(qū)域的衣領翻折線為曲線造型，則可在0.8的基礎上適當增加變量計算系數(shù)值。

3 實驗驗證數(shù)據(jù)統(tǒng)計與分析

基于理論結構模型的翻領松量計算原理，翻領間隙量是計算翻領松量的重要數(shù)據(jù)，翻領間隙量的大小與領傾角、肩斜度及m與n差值(翻領寬與領座高的差值)有直接關聯(lián)性，數(shù)據(jù)可通過實驗測量獲得，但獲取過程復雜。為便于實際操作，可利用m與n差值加變量系數(shù)的方式計算翻領間隙量，通過實驗驗證，這種方法可應用于不同領型的翻領松量計算，且簡便易操作。

3.1 實驗相關驗證數(shù)據(jù)統(tǒng)計

表1～6示出基于96°頸側傾角和90°頸側傾角狀態(tài)下3、2.5、2 cm領座高以m與n差值為0.5 cm差量分別對應8個翻領寬的翻領間隙與翻領松量變化的實驗統(tǒng)計數(shù)據(jù)。

表1 頸側傾角為96°、領座高為3 cm翻領間隙量數(shù)據(jù)Tab.1 Statistics of lapel collar interval of neck with a side inclination of 96°and a height of 3 cm cm

表2 頸側傾角為96°、領座高為2.5 cm翻領間隙量數(shù)據(jù)Tab.2 Statistics of lapel collar interval of neck with a side inclination of 96°and a height of 2.5 cm cm

表3 頸側傾角為96°、領座高為2 cm翻領間隙量數(shù)據(jù)Tab.3 Statistics of lapel collar interval of neck with a side inclination of 96°and a height of 2 cm cm

表4 頸側傾角為90°、領座高為3 cm翻領間隙量數(shù)據(jù)Tab.4 Statistics of lapel collar interval of neck with a side inclination of 90°and a height of 3 cm cm

表5 頸側傾角為90°、領座高為2.5 cm翻領間隙量數(shù)據(jù)Tab.5 Statistics of lapel collar interval of neck with a side inclination of 90°and a height of 2.5 cm cm

表6 頸側傾角為90°、領座高為2 cm翻領間隙量數(shù)據(jù)Tab.6 Statistics of lapel collar interval of neck with a side inclination of 90°and a height of 2 cm cm

3.2 實驗驗證數(shù)據(jù)的相關性分析

通過SPSS回歸分析[8]分別判斷m與n差值與表1～6中翻領間隙均值的線性相關關系。以m與n差值與表1翻領間隙均值的線性相關關系為例，如圖6所示，從模型匯總可知：R2=0.999，二者線性相關關系具有高擬合精度。針對表2～6實驗驗證數(shù)據(jù)分別做相關性分析亦得到同樣結果，由此可得出結論：m與n差值與翻領間隙具有高度關聯(lián)性，可作為計算翻領松量的關鍵變量數(shù)據(jù)使用。

圖6 翻領領座差值與翻領間隙均值相關性分析Fig.6 Analysis on correlation between difference of lapel collar seat and the mean value of lapel gap

從上述實驗采集數(shù)據(jù)可看出，頸部傾角和領座高對翻領間隙的影響甚微，而m與n差值與BNP、SNP、FNP位置翻領間隙的平均值具有緊密的關聯(lián)性。

3.3 翻領間隙理論回歸系數(shù)模型計算

實驗基礎數(shù)據(jù)采自表1中m與n差值和翻領間隙平均值，見表7。

表7 m與n差值及翻領間隙平均值實驗數(shù)據(jù)Tab.7 m、n difference and lapel collar interval mean experimental data

將表7實驗數(shù)據(jù)代入回歸方程：

y=bx+a

可得：b≈1.12

a≈0.24

y=1.12x+0.24

b≈1.12可視為依據(jù)m與n差值計算翻領間隙的系數(shù)；a≈0.24可視為依據(jù)m與n差值計算翻領間隙的常數(shù)。

將回歸方程計算所得翻領間隙分別與表1～6翻領間隙均值做SPSS回歸曲線估計，從模型匯總結果看，R2值均為0.999，證明通過回歸方程計算所得翻領間隙與實驗測得翻領間隙均值具有高擬合度。

3.4 翻領松量給定常數(shù)的確定

通過給定常數(shù)完成服裝結構相關部位數(shù)據(jù)計算的方法，主要是為了便于公式計算。

表8示出翻領間隙均值數(shù)據(jù)歸納分析?？梢?，不同m與n差值的翻領間隙均值數(shù)據(jù)具有高近似度，且具有歸整的可行性。歸整后的翻領間隙平均近似值與m與n差值亦存在0.5 cm關聯(lián)對應關系。因此，0.5可作為依據(jù)m與n差值計算翻領間隙的常數(shù)予以確定。

表8 翻領間隙均值數(shù)據(jù)分析Tab.8 Analysis of the average data of lapel collar interval

假設給定常數(shù)的翻領間隙計算公式為

y=x+0.5

式中：y為翻領間隙；x為m與n差值；0.5為給定常數(shù)。

因m與n差值為翻領寬m與領座高n的差值，所以假設給定常數(shù)的翻領間隙計算公式可直接表述為

y=m-n+0.5

分別做8組m與n差值的翻領間隙回歸方程計算所得結果與給定常數(shù)計算結果比較，如表9所示。

表9 翻領間隙的回歸方程計算與給定常數(shù)計算結果比較Tab.9 Comparison between regression equation calculation of lapel collar interval and the given constant calculation results

表10示出翻領間隙回歸方程與給定參數(shù)配對樣本T檢驗結果?？梢钥闯?SPSS配對樣本T檢驗結果中均值的標準誤遠小于1，表明通過給定常數(shù)計算的翻領間隙與回歸方程計算的結果接近；T檢驗的顯著性Sig.(雙側)遠大于0.05，表明配對之間無顯著性差異，二者具有高擬合度。

表10 翻領間隙回歸方程與給定參數(shù)配對樣本T檢驗結果Tab.10 T test results of overturned collar interval regression equation and given parameter pairing sample

檢驗結果證明，翻領松量給定常數(shù)具有可應用性。

4 翻領松量計算公式

根據(jù)翻領松量結構模型及通過系列實驗確定的翻領松量計算系數(shù)和翻領松量給定常數(shù)，可得出翻領松量計算的基本公式：

翻領松量=(翻領寬-領座高+0.5)×0.8

式中：0.5為翻領松量計算給定常數(shù)；0.8為翻領松量計算系數(shù)。

5 翻折領結構設計驗證

翻折領結構設計驗證以具有典型性的連翻領、反翹型連翻領和平駁領為例，結構設計圖如圖7所示。預設領座高n=3 cm，翻領寬m=4.5 cm，連翻領、平駁領領座頸側傾角為96°，反翹型連翻領領座頸側傾角為90°。

圖7 翻折領結構設計實例Fig.7 Design example of lapel collar structure. (a) Lapel；(b) Inverted lapel；(c) Flat lapel

翻折領結構設計以衣身領口為基礎，采用將翻領松量轉換為翻領傾倒量的制圖方式[9]。首先以衣身領口的肩頸點(B點)為基點做水平線，根據(jù)翻領領型特點及造型需要設定側領傾角，即圖7所示中AB線段與B點水平線夾角，并設AB=n，過A點向肩斜線做引線AC，線段AC即為翻領寬m=4.5 cm，延長線段CB至D點，設線段CD=CA，連接DE為設計翻領傾倒量的基礎線。

圖7(a)所示為連翻領結構制圖。圖中FDF′中DF=DF′=m，F(xiàn)F′=(m-n+0.5)×0.8，即為翻領松量。過肩頸點(B點)做DF′平行線等于衣身后領口弧長(●)。圖中FF′=F1F1′，即可視為翻領外口線處翻領松量的位置轉換，通過翻領底口的傾倒追加翻領外口的弧線長度(翻領松量)。

圖7(b)所示為反翹型連翻領結構制圖，反翹型連翻領為連翻領的一種變化形式。比較而言，其領座部分在肩頸部的合體度不及立翻領和連翻領，呈略外傾造型[10]，因此頸側傾角應小于或等于90°。與連翻領和駁領制圖不同處為：圖中FDF′中的D點設置于翻領底口處，為非連翻領和駁領的翻折線處。但依然是翻領松量的一種位置轉換，即通過翻領底口的傾倒追加翻領外口的弧線長度(翻領松量)。

圖7(c)所示為平駁領結構制圖，制圖原理、方法與連翻領結構制圖基本相同，平駁領的結構制圖亦適用于戧駁領、青果領等駁領。

從以上實例驗證結果看，翻領松量計算公式FF′=(m-n+0.5)×0.8，在不同類型翻折領結構設計中均具有應用性，且此設計方法在翻折領結構設計過程中，對翻領的造型更易直觀把握，有效改善傳統(tǒng)的經(jīng)驗性翻折領結構設計方法。

通過對連翻領、反翹型連翻領和平駁領3種領型進行樣衣制作，驗證了基于翻領松量模型的翻折領結構設計方法的可行性。從樣衣成品展示效果看，3種典型翻領松量控制適度，衣領與衣身服帖，達到了預期效果，如圖8所示。

圖8 翻折領樣衣驗證Fig.8 Sample verification of lapel collar structure. (a) Lapel；(b) Inverted lapel；(c) Flat lapel

6 結 論

為解決翻折領結構設計缺少相關設計理論參考的問題，本文從服裝人體工程學和服裝結構造型設計角度出發(fā)，提出一種基于領間隙結構模型的翻折領結構設計方法。首先通過對翻折領結構進行分析，構建出翻領松量結構模型，并計算得出翻領松量的理論變量系數(shù)為0.8。針對與翻折領結構設計具有直接關聯(lián)性的翻領間隙量，領傾角，肩斜度及翻領寬與領座高差值(m與n差值)等實驗數(shù)據(jù)進行采集、歸納、分析，運用翻領間隙理論回歸方程式計算得出翻領松量給定常數(shù)為0.5，進而推導出翻領松量計算公式：翻領松量=(翻領寬-領座高+0.5)×0.8，并完成基于此公式的3種典型翻折領結構設計實例驗證。

研究結果表明，翻領寬與領座高差值和翻領松量具有緊密關聯(lián)性，是影響翻折領結構設計的重要變量因子，基于以翻領寬與領座高差值為核心的翻領結構參數(shù)的變量分析和翻領松量結構模型推導出翻領松量計算公式在翻折領結構設計中具有通用性。本文提出的基于翻領松量結構模型的翻折領結構設計方法對除立領外的立翻領、連翻領、反翹型連翻領、駁領等翻折領領型的結構設計均具有理論指導意義和實際應用價值。翻折領結構設計的參數(shù)化與傳統(tǒng)經(jīng)驗性設計方法相比，更能為智能化服裝結構設計方法研究提供必要的理論參考依據(jù)。