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        軟弱地層中盾構(gòu)掘進(jìn)姿態(tài)控制

        2020-12-26 02:04:44廖云洋
        工程建設(shè)與設(shè)計 2020年24期
        關(guān)鍵詞:盾體刀盤管片

        廖云洋

        (中鐵二局第五工程有限公司,成都610031)

        1 引言

        盾構(gòu)姿態(tài)主要指的是盾構(gòu)的水平、垂直軸線與設(shè)計軸線的擬合情況,以及盾構(gòu)機(jī)體的相對旋轉(zhuǎn)情況。

        盾構(gòu)姿態(tài)在實際施工顯示為盾構(gòu)的俯仰角、橫擺角、回轉(zhuǎn)角,其中俯仰角是盾構(gòu)機(jī)軸線與水平面的夾角;橫擺角指盾構(gòu)軸線與線路方向在水平面上夾角;回轉(zhuǎn)角指盾構(gòu)繞自軸線旋轉(zhuǎn)的角度[1]。盾構(gòu)機(jī)姿態(tài)示意圖如圖 1 所示[2]。

        圖1 盾構(gòu)機(jī)姿態(tài)示意圖

        盾構(gòu)姿態(tài)控制是一個動態(tài)的過程。盾構(gòu)掘進(jìn)過程中可能出現(xiàn)的異常姿態(tài),將影響管片拼裝質(zhì)量,導(dǎo)致管片錯臺錯縫或碎裂,造成成型隧道滲漏;過大的回轉(zhuǎn)角導(dǎo)致設(shè)備無法正常運(yùn)行或隧道管片旋轉(zhuǎn);磕頭或昂頭將導(dǎo)致地層損失過大,引起地表超標(biāo)沉降。

        2 軟弱地層地質(zhì)條件

        本文所述工程盾構(gòu)掘進(jìn)地層主要為④-1 淤泥質(zhì)粉質(zhì)黏土層,呈軟塑~流塑狀態(tài),高等~中等壓縮性,系蘇州沿河地段典型地質(zhì),具體物理特性如表1 所示。

        表1 地層地質(zhì)特性表

        ④-1 淤泥質(zhì)粉質(zhì)黏土層具有含水量高、孔隙比大、壓縮性高、強(qiáng)度低、靈敏度高和易觸變、流變的地質(zhì)特性,標(biāo)貫擊數(shù)值僅3 次。

        根據(jù)施工經(jīng)驗,該地層中盾構(gòu)掘進(jìn)姿態(tài)易出現(xiàn)過軸線方向垂直偏差、盾構(gòu)機(jī)磕頭翹尾下沉(或昂頭墜尾上飄)、盾體回轉(zhuǎn)過大等現(xiàn)象。

        3 盾構(gòu)掘進(jìn)姿態(tài)

        3.1 盾構(gòu)俯仰角異常

        3.1.1 磕頭現(xiàn)象(負(fù)值俯仰角)

        在隧道右線掘進(jìn)10~40 環(huán)時出現(xiàn)磕頭現(xiàn)象,盾構(gòu)機(jī)頭部下沉量逐步增大至-130mm,而盾構(gòu)機(jī)尾部快速抬升至125mm,使得盾構(gòu)機(jī)出現(xiàn)磕頭趨勢,盾構(gòu)機(jī)趨勢最大達(dá)28mm/m 趨勢變化如圖2 所示。

        圖2 10~40 環(huán)盾構(gòu)姿態(tài)趨勢圖

        當(dāng)盾構(gòu)推至60 環(huán)時盾構(gòu)機(jī)頭部高程有所上升,但盾構(gòu)機(jī)趨勢依然達(dá)到了14mm/m(前后垂直姿態(tài)分別為-53mm 和69mm),在盾構(gòu)掘進(jìn)60~145 環(huán)過程中,盾構(gòu)趨勢不穩(wěn)定,波動較大,但依然保持“磕頭”趨勢,145 環(huán)時盾構(gòu)趨勢再次達(dá)到了28mm/m(前后垂直姿態(tài)分別為-160mm 和92mm),趨勢變化如圖3 所示。

        圖3 60~145 環(huán)盾構(gòu)趨勢圖

        在盾體磕頭過程中,測量盾尾間隙未見異常(采用的是φ6340 型盾構(gòu)機(jī),管片采用外徑φ6200mm,盾尾長3.9m),但通過盾構(gòu)機(jī)磕頭趨勢分析,盾尾末端與管片下部已緊貼卡死,導(dǎo)致管片下部脫出盾尾后即錯臺、部分破損,最大錯臺量達(dá)40mm,并且成型隧道滲漏點增多。

        3.1.2 昂頭現(xiàn)象(正值俯仰角)

        在隧道左線盾構(gòu)掘進(jìn)185~215 環(huán)過程中,盾構(gòu)機(jī)中心高程逐步上升至+74mm,此時盾構(gòu)機(jī)趨勢達(dá)到19mm/m(前后垂直姿態(tài)分別為148mm 和20mm),通過監(jiān)測發(fā)現(xiàn)管片姿態(tài)出現(xiàn)了上浮現(xiàn)象,管片垂直高程最大偏差達(dá)到了+100mm,成型隧道滲漏點增多。

        無論是盾構(gòu)機(jī)磕頭或昂頭現(xiàn)象,均導(dǎo)致掘進(jìn)過程中的地層損失加大,造成了地表超標(biāo)沉降。

        3.2 盾構(gòu)滾動角異常

        在隧道左線盾構(gòu)掘進(jìn)530~600 環(huán)過程中,刀盤扭矩僅850kN·m,盾體滾動角持續(xù)增加,最大達(dá)到了-8.9°,后部管片也在有一定量的旋轉(zhuǎn),造成車架及人行走道偏轉(zhuǎn)傾斜,過程中反向轉(zhuǎn)刀盤后滾動角仍無明顯回轉(zhuǎn),僅是使得增速減緩。

        3.3 盾構(gòu)掘進(jìn)姿態(tài)控制

        3.3.1 俯仰角控制

        1)盾構(gòu)掘進(jìn)控制

        該區(qū)間掘進(jìn)所采用的盾構(gòu)機(jī)共16 組推進(jìn)油缸,額定推力42 000kN,推進(jìn)油缸劃分為 A、B、C、D 4 個操控區(qū),各區(qū)油壓可單獨(dú)操控,通過設(shè)置各區(qū)推進(jìn)油壓改變盾構(gòu)姿態(tài)糾偏力矩而調(diào)整盾構(gòu)姿態(tài)。盾構(gòu)糾偏扭矩示意圖如圖4 所示。

        圖4 盾構(gòu)糾偏扭矩示意圖

        式中,M 為盾構(gòu)糾偏扭矩;RIS為千斤頂油缸到機(jī)體軸線的距離;Fd為下區(qū)千斤頂總推力;Fu為上區(qū)千斤頂總推力。

        在掘進(jìn)過程中調(diào)整上下區(qū)域推進(jìn)油缸油壓增加糾偏扭矩。根據(jù)圖2 和圖3 顯示,在盾構(gòu)俯仰角初顯異常是未及時糾偏,導(dǎo)致俯仰角持續(xù)增加,后期通過調(diào)整糾偏扭矩來糾正俯仰角略顯困難,主要原因是地層軟弱,增大糾偏扭矩的同時造成推進(jìn)速度增加,不利于盾構(gòu)姿態(tài)調(diào)整。

        在姿態(tài)糾偏過程中,切忌將單區(qū)油缸壓力調(diào)整過低或相對區(qū)域油壓調(diào)整過高,過大調(diào)整會因管片與盾構(gòu)姿態(tài)本身的不重合(或偏差較大)而增加管片斜向分力,導(dǎo)致管片位移,加劇盾構(gòu)姿態(tài)突變。

        姿態(tài)調(diào)整要遵循盾構(gòu)機(jī)姿態(tài)“緩糾慢糾”“保頭護(hù)尾”“以盾尾為控制點”的控制原則;糾偏過程中要確保上下油缸行程差應(yīng)與管片姿態(tài)對應(yīng)、管片超前量應(yīng)與隧道曲線相對應(yīng)。

        2)輔助措施

        針對盾構(gòu)機(jī)在本區(qū)間的軟弱地層中出現(xiàn)的俯仰角異常問題,輔以以下技術(shù)措施,有利于快速調(diào)整盾構(gòu)姿態(tài):(1)改變同步注漿部位。“磕頭翹尾”現(xiàn)象(負(fù)值俯仰角)選擇在停用下部2 根注漿管,僅采用上部2 根注漿管注漿,注漿壓力能在一定作用上克服尾部管片上浮,抵消下部推進(jìn)油缸的斜向上的分離,起到調(diào)整姿態(tài)的作用;“昂頭墜尾”現(xiàn)象(正值俯仰角)反之。(2)盾體預(yù)留孔加注膨潤土。采用納基膨潤土,膨潤土制漿配比為:水∶土=5∶2,膨潤土漿液稠度為100s,注入壓力控制在低于掘進(jìn)土倉壓力約20kPa;采用二次注漿設(shè)備。注入部位的選擇:“磕頭翹尾”現(xiàn)象(負(fù)值俯仰角)采取在前盾預(yù)留垂直注漿孔注入;“昂頭墜尾”現(xiàn)象(正值俯仰角)采取在中盾(后部)預(yù)留垂直注漿孔注入。通過上述措施,盾構(gòu)俯仰角異常的情況得到控制。

        3.3.2 盾體回轉(zhuǎn)角控制

        呈軟塑~流塑狀的④-1 灰色粉質(zhì)黏土層內(nèi)摩擦角僅為15.5°,盡管刀盤切削扭矩較?。?50~950kN·m),掘進(jìn)過程中發(fā)現(xiàn)當(dāng)回轉(zhuǎn)角在以±3°內(nèi)可通過正反轉(zhuǎn)刀盤實現(xiàn)回轉(zhuǎn)角糾偏;當(dāng)回轉(zhuǎn)角超過±3°,盾體摩擦力矩?zé)o法克服刀盤切削土體產(chǎn)生的扭矩,導(dǎo)致回轉(zhuǎn)角持續(xù)增大,正反轉(zhuǎn)刀盤已無法實現(xiàn)回轉(zhuǎn)角糾偏。

        1)回轉(zhuǎn)角±3°以內(nèi):每掘進(jìn) 300~500mm 刀盤反轉(zhuǎn)一次,以達(dá)到平衡摩阻力矩的作用;

        2)回轉(zhuǎn)角超過±3°:調(diào)整兩腰的油缸斜度,本區(qū)間掘進(jìn)過程中調(diào)整了左(13、12、11)右(3、4、5)各 3 組油缸,調(diào)斜油缸后在撐靴底部加焊楔形塊(見圖5)。

        圖5 油缸斜度傳力楔形墊

        4 結(jié)語

        通過采取一系列措施,有效控制盾構(gòu)俯仰角、回轉(zhuǎn)角異常,有利于提高掘進(jìn)效率及成型隧道質(zhì)量控制:(1)在姿態(tài)變化異常初期應(yīng)及時糾偏,分區(qū)油壓差別不宜過大,避免造成盾尾管片卡死,加劇姿態(tài)變化趨勢;(2)當(dāng)姿態(tài)變化過大時可采取盾體外注入膨潤土的方式進(jìn)行糾偏;(3)通過調(diào)整部分推進(jìn)油缸傾斜度,以控制盾體過度旋轉(zhuǎn)。

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