賈連輝， 呂 旦， 鄭康泰， 肖 威， 馮 琳

(中鐵工程裝備集團(tuán)有限公司， 河南 鄭州 450016)

0 引言

豎井是地下礦藏開(kāi)采、長(zhǎng)大隧道通風(fēng)及其他地下工程的主要通道，在地下工程中具有不可替代的地位[1]，豎井施工裝備和技術(shù)水平是豎井施工行業(yè)快速發(fā)展的關(guān)鍵因素。

目前對(duì)豎井施工裝備及豎井排渣的研究主要集中在傳統(tǒng)鑿井法施工方面，隨著工程的需要，各種新型鑿井設(shè)備及工法成為研究趨勢(shì)。張永成等[2]對(duì)鉆井技術(shù)及鉆井中的各主要工藝進(jìn)行了深入探討，并對(duì)國(guó)外先進(jìn)技術(shù)進(jìn)行闡述和分析；劉志強(qiáng)[3]和荊國(guó)業(yè)等[4]分別介紹了利用導(dǎo)孔排渣的機(jī)械破巖豎井掘進(jìn)機(jī)鑿井工藝，并對(duì)掘進(jìn)裝備進(jìn)行了論述；梅寧[5]報(bào)道了采用截割頭破巖、吊桶運(yùn)渣的截削式立井掘進(jìn)機(jī)SBR在凍結(jié)的鉀鹽礦井筒中實(shí)現(xiàn)了機(jī)械化作業(yè)；孟陳祥[6]針對(duì)豎井掘進(jìn)機(jī)施工過(guò)程中洗井排渣關(guān)鍵技術(shù)難點(diǎn)，通過(guò)數(shù)值模擬與模擬實(shí)驗(yàn)深入研究了豎井掘進(jìn)機(jī)液體洗井排渣系統(tǒng)；王鵬越[7]和楊仁樹(shù)等[8]結(jié)合立井鑿井技術(shù)及施工裝備的歷史發(fā)展，對(duì)豎井掘進(jìn)裝備的發(fā)展進(jìn)行了探討。

然而，針對(duì)大深度豎井的快速高效施工，至今并未形成一套相對(duì)成熟的全斷面豎井掘進(jìn)機(jī)施工工法，其最大的一個(gè)難點(diǎn)就是豎向高效排渣，而采用常規(guī)的泥水排渣方式，會(huì)存在耗水量大和人員下井維護(hù)作業(yè)困難的問(wèn)題。本文結(jié)合自研的機(jī)械化上排渣豎井掘進(jìn)機(jī)試驗(yàn)實(shí)例，對(duì)上排渣系統(tǒng)的原理及關(guān)鍵技術(shù)要點(diǎn)進(jìn)行研究，探索一種可適用于全斷面豎井掘進(jìn)機(jī)的機(jī)械化高效排渣方法。

1 全斷面豎井掘進(jìn)機(jī)工法原理

以普通鑿井法技術(shù)為基礎(chǔ)，結(jié)合隧道掘進(jìn)機(jī)技術(shù)、物料垂直提升技術(shù)研發(fā)的深井掘進(jìn)裝備--全斷面豎井掘進(jìn)機(jī)，如圖1所示。

(a) 示意圖 (b) 實(shí)物圖

全斷面豎井掘進(jìn)機(jī)采用刀盤(pán)破巖；穩(wěn)定器穩(wěn)定刀盤(pán)，降低掘進(jìn)過(guò)程中刀盤(pán)振動(dòng)；撐靴撐緊井壁，承受刀盤(pán)破巖反力；推進(jìn)油缸提供主機(jī)破巖推力，邊掘進(jìn)邊機(jī)械化排渣。掘進(jìn)行程結(jié)束后，撐靴換步進(jìn)行下一循環(huán)掘進(jìn)排渣作業(yè)。采用模筑混凝土完成井壁襯砌。

整機(jī)集成破巖系統(tǒng)、排渣系統(tǒng)、井壁支護(hù)系統(tǒng)、通風(fēng)排水系統(tǒng)、消防系統(tǒng)等，可實(shí)現(xiàn)豎井的機(jī)械化、集成化施工，適用于地質(zhì)條件較好、巖石穩(wěn)定或經(jīng)過(guò)改良后的穩(wěn)定地層，如礦山或隧道通風(fēng)井、水電調(diào)壓井、國(guó)防豎井等工程。

2 上排渣系統(tǒng)研究

2.1 技術(shù)原理

豎井掘進(jìn)機(jī)與隧道掘進(jìn)機(jī)排渣有著明顯的不同，前者需要重點(diǎn)解決渣土垂直提升的問(wèn)題，以匹配豎井掘進(jìn)的高效作業(yè)。

全斷面豎井掘進(jìn)機(jī)配置三級(jí)接力上排干渣系統(tǒng)，如圖2所示，依次經(jīng)過(guò)刮板輸送機(jī)[9]刮渣、斗式提升機(jī)轉(zhuǎn)渣、吊桶運(yùn)渣，完成掘進(jìn)斷面巖渣的連續(xù)出井，實(shí)現(xiàn)掘進(jìn)、排渣的平行作業(yè)，提高豎井施工速度。

(a) 刮板輸送機(jī)刮渣

(b) 斗式提升機(jī)轉(zhuǎn)渣

1)刮板輸送機(jī)刮渣。在刀盤(pán)內(nèi)設(shè)計(jì)刮板輸送機(jī)，其刮渣范圍基本覆蓋整個(gè)掘進(jìn)斷面。每套刮板輸送機(jī)可獨(dú)立驅(qū)動(dòng)，刮板輸送機(jī)自轉(zhuǎn)的同時(shí)隨刀盤(pán)公轉(zhuǎn)，刮板在復(fù)合轉(zhuǎn)動(dòng)作用下將刀盤(pán)破巖產(chǎn)生的巖渣攜帶入刀盤(pán)內(nèi)部的集渣筒，完成掘進(jìn)斷面巖渣的清理。

2)斗式提升機(jī)轉(zhuǎn)渣。在掘進(jìn)主機(jī)內(nèi)部采用斗式提升機(jī)垂直轉(zhuǎn)運(yùn)巖渣，斗式提升機(jī)上部落渣口與儲(chǔ)渣艙相對(duì)應(yīng)，下部裝渣結(jié)構(gòu)安裝于刀盤(pán)內(nèi)部的集渣筒內(nèi)，斗式提升機(jī)將集渣筒內(nèi)的巖渣連續(xù)提升轉(zhuǎn)運(yùn)至掘進(jìn)主機(jī)上方的儲(chǔ)渣艙內(nèi)，完成巖渣的垂直轉(zhuǎn)運(yùn)。

3)吊桶運(yùn)渣。采用雙吊桶運(yùn)渣出井，吊桶到達(dá)儲(chǔ)渣艙卸渣口時(shí)，卸渣口開(kāi)啟，吊桶裝滿(mǎn)巖渣后由地面提升機(jī)提升出井。吊桶離開(kāi)時(shí)，儲(chǔ)渣艙進(jìn)行臨時(shí)儲(chǔ)渣，實(shí)現(xiàn)豎井掘進(jìn)機(jī)的持續(xù)掘進(jìn)和連續(xù)排渣。

2.2 排渣能力

豎井掘進(jìn)機(jī)的排渣能力需與掘進(jìn)能力相匹配，上排渣各系統(tǒng)的排渣能力均會(huì)影響豎井掘進(jìn)機(jī)高效作業(yè)。

1)刮板輸送機(jī)刮渣能力。豎井掘進(jìn)機(jī)每小時(shí)掘進(jìn)產(chǎn)生巖渣方量和刮板輸送機(jī)每小時(shí)刮渣方量計(jì)算公式分別為

(1)

(2)

式(1)-(2)中：Q1為豎井掘進(jìn)機(jī)每小時(shí)掘進(jìn)產(chǎn)生的巖渣方量，m3/h；D為豎井掘進(jìn)直徑，m；v1為掘進(jìn)機(jī)掘進(jìn)速度，m/h；φ為松渣系數(shù)；Q2為刮板輸送機(jī)每小時(shí)刮渣方量，m3/h；u1為刮板容積，m3；c1為刮板填充系數(shù)；a1為刮板間距，m；v2為刮板輸送機(jī)鏈速，m/s。其中，Q2≥Q1。

2)斗式提升機(jī)轉(zhuǎn)渣能力。斗式提升機(jī)轉(zhuǎn)渣能力計(jì)算公式為

(3)

式中：Q3為斗式提升機(jī)每小時(shí)轉(zhuǎn)渣方量，m3/h；u2為渣斗容積，m3；c2為渣斗填充系數(shù)；a2為渣斗間距，m；v3為斗式提升機(jī)鏈速，m/s。其中，Q3≥Q2。

3)吊桶運(yùn)渣能力。全斷面豎井掘進(jìn)機(jī)采用雙吊桶單鉤提升作業(yè)，單鉤提升循環(huán)一次時(shí)間計(jì)算公式為

(4)

H=Hh+hx+hg。

(5)

式(4)-(5)中：T1為吊桶單鉤提升循環(huán)時(shí)間，s；H為吊桶提升高度，m；hws為從儲(chǔ)渣艙泄渣口到吊盤(pán)最上層的距離，m；Hh為儲(chǔ)渣艙泄渣口至井口的高度,m；hx為翻矸臺(tái)高度，m；hg為吊桶過(guò)翻矸臺(tái)后的提起高度，m；θ為吊桶在接渣口接渣時(shí)間和井口卸載時(shí)間，s； 吊桶裝滿(mǎn)系數(shù)一般取0.9，則吊桶運(yùn)渣能力計(jì)算公式為

(6)

(7)

式(6)-(7)中：A1為單吊桶運(yùn)渣能力，m3/h；V為吊桶容積，m3；K為提升不均衡系數(shù)[10]；Q4為雙吊桶運(yùn)渣能力，m3/h。其中，Q4≥Q3。

4)儲(chǔ)渣艙儲(chǔ)渣能力。儲(chǔ)渣艙容積應(yīng)不小于雙吊桶循環(huán)提升間隔時(shí)間內(nèi)產(chǎn)生的巖渣體積，其計(jì)算公式為

(8)

式中：Q5為儲(chǔ)渣艙容積，m3；T2max為雙吊桶單鉤提升作業(yè)時(shí)在儲(chǔ)渣艙處裝渣的最長(zhǎng)間隔時(shí)間，s。其中，T2max=T1。

以研制的上排渣全斷面豎井掘進(jìn)機(jī)為例，刀盤(pán)開(kāi)挖直徑為7.83 m，設(shè)備配置2個(gè)7 m3吊桶，儲(chǔ)渣艙容積為7 m3，滿(mǎn)足深井掘進(jìn)和排渣需求。

3 上排渣技術(shù)要點(diǎn)

3.1 巖渣粒徑控制技術(shù)

刀盤(pán)的破巖粒徑對(duì)刮板輸送機(jī)及斗式提升機(jī)的正常運(yùn)行有著一定的影響，為保證刮板輸送機(jī)和斗式提升機(jī)順利工作，防止刮板輸送機(jī)在刮渣運(yùn)行中因巖塊粒徑過(guò)大造成卡機(jī)，須對(duì)刀盤(pán)破巖產(chǎn)生的粒徑進(jìn)行控制。

3.1.1 滾刀貫入度及刀間距設(shè)計(jì)

與隧道掘進(jìn)機(jī)破巖原理相同，豎井掘進(jìn)機(jī)采用滾刀擠壓破巖。滾刀破巖機(jī)制如圖3所示。在刀間距為定值且在足夠的推力、轉(zhuǎn)矩下，滾刀貫入度P的大小決定著產(chǎn)生巖片的大小。當(dāng)貫入度P小時(shí)，會(huì)產(chǎn)生大量的巖粉和碎片，產(chǎn)生大巖片比較困難；當(dāng)貫入度P在一定范圍內(nèi)增大時(shí)，巖片呈中部厚邊緣薄的塊狀；當(dāng)貫入度P繼續(xù)增大，巖片往厚而小的方向發(fā)展。如圖4所示，刀間距S過(guò)大時(shí)，產(chǎn)生大巖片概率增大，甚至?xí)霈F(xiàn)巖脊；刀間距S過(guò)小時(shí)，巖塊過(guò)度粉碎[11-12]。基于此，控制滾刀的貫入度P并設(shè)計(jì)合理的刀間距S，使?jié)L刀破巖產(chǎn)生的大部分巖渣粒徑分布在特定區(qū)間，巖塊大小從理論設(shè)計(jì)上進(jìn)行控制。結(jié)合實(shí)際，設(shè)計(jì)全斷面豎井掘進(jìn)機(jī)刀盤(pán)滾刀直徑為432 mm，正滾刀刀間距為80 mm，中心刀刀間距為84 mm，掘進(jìn)時(shí)控制滾刀最大貫入度為6～10 mm，使產(chǎn)生的巖渣粒徑在長(zhǎng)100 mm，寬90 mm，厚40 mm以?xún)?nèi)的區(qū)間集中分布。

(a) 刀間距過(guò)小 (b) 最佳刀間距 (c) 刀間距過(guò)大

3.1.2 巖塊二次破碎設(shè)計(jì)

在設(shè)計(jì)合理刀間距和控制貫入度的同時(shí)，還需對(duì)可能出現(xiàn)的大尺寸巖渣進(jìn)行二次破碎，以滿(mǎn)足出渣粒徑的設(shè)計(jì)需求。在位于刮板輸送機(jī)圓周公轉(zhuǎn)方向的前側(cè)設(shè)計(jì)破巖錐刀，破巖錐刀呈輻條型，覆蓋刀盤(pán)掘進(jìn)直徑，如圖5所示。破巖錐刀斷面為楔形，大塊巖渣在刀盤(pán)轉(zhuǎn)動(dòng)下進(jìn)入破巖錐刀的下方并在掘進(jìn)推力下受到擠壓，產(chǎn)生二次破碎，使進(jìn)入刮板輸送機(jī)內(nèi)的巖塊粒徑得到控制，保證上排渣系統(tǒng)的正常運(yùn)行，二次破碎結(jié)構(gòu)如圖6所示。

圖5 刀盤(pán)二次破碎布置

圖6 二次破碎結(jié)構(gòu)

3.2 刮板輸送機(jī)刮渣技術(shù)

掘進(jìn)斷面的巖渣在刀盤(pán)破巖時(shí)連續(xù)產(chǎn)生，為保證及時(shí)清理，在位于刮板輸送機(jī)圓周公轉(zhuǎn)方向的后側(cè)設(shè)計(jì)擋渣立板，用于集渣和擋渣，提高刮板輸送機(jī)刮渣效率。

為保證刮板輸送機(jī)的正常運(yùn)轉(zhuǎn)，刮板與滾刀刀刃需要保持一定的高差x，見(jiàn)圖7。根據(jù)滾刀貫入度適時(shí)調(diào)整，設(shè)計(jì)高差x控制在10～15 mm，當(dāng)滾刀切入巖石后，刮板運(yùn)行中的最低點(diǎn)與開(kāi)挖面仍保持一定的安全余量。

圖7 刮板高差設(shè)計(jì)

3.3 刮渣盲區(qū)清渣技術(shù)

刮板輸送機(jī)在刀盤(pán)中心小范圍內(nèi)存在一定的刮渣盲區(qū)，若不及時(shí)清理，堆積的巖渣會(huì)加快刀具和刀盤(pán)面板的磨損。針對(duì)此情況，在刀盤(pán)中心刀背部安裝導(dǎo)渣板，并將刀盤(pán)中部設(shè)計(jì)為上凸結(jié)構(gòu)，提高巖渣的流動(dòng)性，如圖8所示。每個(gè)導(dǎo)渣板隨刀盤(pán)轉(zhuǎn)動(dòng)，將各自區(qū)域的巖渣導(dǎo)送至外側(cè)相鄰導(dǎo)渣板的工作區(qū)域，如圖9所示，刮渣盲區(qū)內(nèi)的巖渣最終被刮板輸送機(jī)清理。圖10示出導(dǎo)渣板安裝實(shí)物圖。

圖8 盲區(qū)導(dǎo)渣板分布

圖9 各導(dǎo)渣板導(dǎo)渣區(qū)域

3.4 斗式提升機(jī)轉(zhuǎn)渣技術(shù)

3.4.1 料斗形式設(shè)計(jì)

斗式提升機(jī)強(qiáng)度高，承載能力大，適用于多種類(lèi)型的物料提升，輸送料斗的類(lèi)型影響物料的高效運(yùn)輸。如圖11所示，按料斗的形式分為深斗、淺斗和帶擋邊料斗。深斗適用于輸送煤炭、干砂、礫石、石灰等易于傾倒的物料；淺斗適用于輸送水泥或濕砂等易成團(tuán)或易黏在料斗上的物料；帶擋邊料斗適用于輸送大塊的物料[13]。針對(duì)豎井掘進(jìn)機(jī)的適用地層和輸送巖渣粒徑的大小，斗式提升機(jī)的料斗選用深斗形設(shè)計(jì)，斗口尺寸寬度A為185 mm，長(zhǎng)度B為600 mm，深度C為180 mm。

(a) 深斗

(b) 淺斗

(c) 帶擋邊料斗

3.4.2 巖渣卸載設(shè)計(jì)

巖渣由料斗卸載有重力式、離心式以及混合式[14-15]3種方式，如圖12所示。

(a) 重力式卸載

(b) 離心式卸載

(c) 混合式卸載

巖渣隨料斗一起繞傳動(dòng)輪做圓周運(yùn)動(dòng)時(shí)，料斗中的巖渣同時(shí)受到重力mg和離心力mrω2的作用，重力和離心力的合力T的反向延長(zhǎng)線與傳動(dòng)輪在豎直方向上的中心線相交于P點(diǎn)，P點(diǎn)即為提升機(jī)的極點(diǎn)，從極點(diǎn)P到傳動(dòng)輪中心的距離h稱(chēng)為極距。

由圖12可以得知，ΔCTM～ΔOPM，所以

(9)

其中：

(10)

(11)

(12)

(13)

(14)

式(10)-(14)中：m為巖渣質(zhì)量，kg；r為渣土繞傳動(dòng)輪運(yùn)動(dòng)半徑，m；ω為轉(zhuǎn)動(dòng)角速度，rad/s；h為極距，m；n為傳動(dòng)輪轉(zhuǎn)速，r/min。

將式(10)-(14)代入式(9)，可得極距的計(jì)算公式

(15)

所以h的大小只取決于傳動(dòng)輪的轉(zhuǎn)速，根據(jù)極點(diǎn)P所在的不同位置，可以將提升機(jī)的卸料方式歸結(jié)為以下3種情況：

1)當(dāng)h>r0+C時(shí)，極點(diǎn)P位于料斗外緣的回轉(zhuǎn)半徑之外，此時(shí)巖渣所受到的重力大于離心力,巖渣卸載方式為重力式卸料。重力式卸料適用于塊狀的散裝物料。

2)當(dāng)h

3)當(dāng)r0

綜上，根據(jù)豎井掘進(jìn)機(jī)掘進(jìn)破巖時(shí)的巖渣形態(tài)，斗式提升機(jī)設(shè)計(jì)為重力式卸載，根據(jù)巖渣方量，傳動(dòng)輪轉(zhuǎn)速可在0～30 r/min無(wú)級(jí)調(diào)速。

4 掘進(jìn)排渣試驗(yàn)

為驗(yàn)證上排渣技術(shù)的可行性，修建了掘進(jìn)排渣試驗(yàn)基坑?；硬捎贸辆しㄐ藿?，開(kāi)挖直徑10 m，襯砌厚度1.025 m，基坑底部填充厚度3.5 m的C40素混凝土，成井內(nèi)徑7.95 m，深3.7 m，井圈為鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)并預(yù)埋地腳螺栓，用于連接豎井掘進(jìn)機(jī)試驗(yàn)工裝。試驗(yàn)時(shí)穩(wěn)定器撐緊井壁防止主機(jī)圓周滾轉(zhuǎn)，試驗(yàn)工裝承受設(shè)備掘進(jìn)的反力。全斷面豎井掘進(jìn)機(jī)試驗(yàn)現(xiàn)場(chǎng)布置圖如圖13所示。

(a) 示意圖

(b) 實(shí)物圖

全斷面豎井掘進(jìn)機(jī)掘進(jìn)時(shí)的推力由推進(jìn)油缸和自重共同作用。在掘進(jìn)試驗(yàn)期間，整機(jī)先后經(jīng)過(guò)小推力低速、小推力高速、大推力低速、大推力高速等多種掘進(jìn)工況試驗(yàn)，每個(gè)工況平均掘進(jìn)0.5 m，共計(jì)進(jìn)行了2 m的掘進(jìn)出渣試驗(yàn)，每個(gè)工況記錄了400組數(shù)據(jù)，刮板輸送機(jī)馬達(dá)運(yùn)行壓力波動(dòng)如圖14所示。

(a) 小推力低速推進(jìn)

(b) 小推力高速推進(jìn)

(c) 大推力低速推進(jìn)

(d) 大推力高速推進(jìn)

在掘進(jìn)過(guò)程中，由于斗式提升機(jī)只進(jìn)行物料轉(zhuǎn)運(yùn)，運(yùn)行過(guò)程中馬達(dá)油壓基本穩(wěn)定，始終在9～12 MPa波動(dòng)，符合正常運(yùn)轉(zhuǎn)情況。

從刮板輸送機(jī)和斗式提升機(jī)的運(yùn)行情況可以得出，在4種工況下，上排渣系統(tǒng)試驗(yàn)運(yùn)轉(zhuǎn)效果良好。刀盤(pán)推進(jìn)力較小時(shí)，刀盤(pán)貫入度小，此工況下產(chǎn)生的巖渣以碎屑狀為主，刮板輸送機(jī)運(yùn)行穩(wěn)定，驅(qū)動(dòng)馬達(dá)油壓波動(dòng)范圍較小，工作油壓相對(duì)較??；當(dāng)推進(jìn)力變大時(shí)，刀盤(pán)貫入度增大，此工況下產(chǎn)生的塊狀巖渣增多，且粒徑大小基本都在設(shè)計(jì)范圍之內(nèi)。由于刮板與開(kāi)挖面的安全距離變小，易受沖擊，刮板輸送機(jī)馬達(dá)運(yùn)行油壓增大，且當(dāng)?shù)侗P(pán)轉(zhuǎn)速增大時(shí)，刮板輸送機(jī)馬達(dá)油壓的波動(dòng)頻率加快，故圖7中的高差x應(yīng)根據(jù)地層及推進(jìn)力的情況進(jìn)行及時(shí)調(diào)整。

圖15示出豎井掘進(jìn)機(jī)出渣系統(tǒng)試驗(yàn)效果圖。全斷面豎井掘進(jìn)機(jī)上排渣系統(tǒng)在此次掘進(jìn)試驗(yàn)中達(dá)到了預(yù)期的效果，開(kāi)挖面巖渣殘留少，排渣順暢，巖渣粒徑可控，滿(mǎn)足正常掘進(jìn)的使用要求，證明了該豎井掘進(jìn)機(jī)上排渣技術(shù)的可行性。

5 結(jié)論與討論

1)針對(duì)豎井掘進(jìn)機(jī)施工中巖渣豎向出井的難題，提出了機(jī)械化上排渣技術(shù)方法，闡述了上排渣工作原理，匹配計(jì)算并校核了排渣系統(tǒng)的排渣能力。

2)提出了全斷面豎井掘進(jìn)機(jī)上排渣系統(tǒng)使用的控制措施，從巖渣粒徑控制技術(shù)、刮板輸送機(jī)刮渣技術(shù)、刮渣盲區(qū)清渣技術(shù)、斗式提升機(jī)轉(zhuǎn)渣技術(shù)等展開(kāi)詳細(xì)研究，完成了上排渣系統(tǒng)的適應(yīng)性設(shè)計(jì)。

3)通過(guò)全斷面豎井掘進(jìn)機(jī)的掘進(jìn)排渣試驗(yàn)，證明排渣系統(tǒng)性能達(dá)到設(shè)計(jì)要求，巖渣粒徑及排渣效果均滿(mǎn)足預(yù)期指標(biāo)，排渣子系統(tǒng)運(yùn)轉(zhuǎn)良好。

4)隨著掘進(jìn)深度的增加，吊桶單鉤提升循環(huán)一次時(shí)間變長(zhǎng)，此時(shí)需要控制豎井掘進(jìn)機(jī)的掘進(jìn)速度，防止儲(chǔ)渣艙溢渣情況的產(chǎn)生。

5)上排渣方式適用于干式或含水量少的巖渣輸送，豎井施工中地層突發(fā)涌水會(huì)造成該排渣系統(tǒng)排渣效果下降甚至無(wú)法工作。針對(duì)不良地質(zhì)可提前采用凍結(jié)或超前注漿等方法堵水，保證豎井掘進(jìn)機(jī)上排渣系統(tǒng)的正常使用。

6)機(jī)械化連續(xù)上排渣方法作為一種新型的豎井掘進(jìn)機(jī)排渣方式，經(jīng)過(guò)了掘進(jìn)試驗(yàn)的驗(yàn)證，但工程試驗(yàn)的混凝土與真正的圍巖有一定的差異，混凝土強(qiáng)度較低，滾刀破巖時(shí)裂紋擴(kuò)展充分，易形成小粒徑巖渣；實(shí)際工程下的完整圍巖不易產(chǎn)生裂紋擴(kuò)展，巖渣大部分呈中部厚邊緣薄的梭形結(jié)構(gòu)，排渣系統(tǒng)的性能還需在具體的工程應(yīng)用下進(jìn)行驗(yàn)證。