岳 彬, 熊田芳

(中鐵第六勘察設計院集團有限公司， 天津 300308)

0 引言

近年來，盾構法施工已在國內(nèi)城市地鐵建設中得到了長足的發(fā)展和經(jīng)驗積累，因其安全快捷、施工環(huán)境好、對周圍環(huán)境影響小、地層適應性強、工程質(zhì)量高等優(yōu)越的工藝特點和較高的技術經(jīng)濟性[1],越來越多的城市開始考慮采用盾構法進行市政管道的建設。市政管道與城市地鐵隧道相比，其隧道斷面尺寸及線路的曲線半徑都較小,小半徑曲線段盾構施工較為困難，管片環(huán)寬、分塊形式及縱向螺栓數(shù)等幾何參數(shù)對于小半徑曲線段擬合有較大的影響[2]。

林堅[3]、肖明清等[4]、戴志仁[5]對目前盾構管片結構設計中計算模型、安全校核方法及管片配筋優(yōu)化等方面進行了設計研究。馮美華[6]對管片結構內(nèi)力及配筋設計進行了研究。張曉光[7]介紹了小直徑盾構管片環(huán)寬、分塊及手孔形式的設計情況及抗彎試驗的相關內(nèi)容，并結合有限元分析對加載過程中手孔處受力進行了分析研究。楊群等[8]根據(jù)解析幾何知識，結合管片構造特點推導了管片尺寸的解析公式。潘茜等[9]針對小直徑盾構管片，結合調(diào)研、工程類比及經(jīng)驗對環(huán)寬、厚度及分塊等結構尺寸進行了設計研究。宋成輝[10]通過調(diào)研、工程類比及定性分析進行了管片分塊、環(huán)寬及榫槽等管片構造設計方面的研究。許多學者基于地鐵盾構管片設計做了大量工作，研究方向多為隧道管片結構力學分析，主要結構尺寸研究也多基于調(diào)研、工程類比及結合工程經(jīng)驗確定，鮮有針對管片環(huán)寬、分塊形式及螺栓數(shù)的詳細理論研究。綜合劉欣[2]、宋成輝[10]關于管片環(huán)寬設置的相關闡述，環(huán)寬的確定需要考慮盾構構造、施工進度、施工水平、配套機械、管片分塊形式及螺栓數(shù)。小環(huán)寬管片對于曲線擬合更為精確，所需管片楔形量也相對較小，要求盾構盾尾長度相對較短，可增加盾構的靈敏度，便于在小曲線位置施工。但是，小環(huán)寬管片相應地增加了管片數(shù)量及環(huán)縫數(shù)量，對于工期、造價、防水及隧道整體剛度均不利。因此，應結合實際施工水平，綜合考慮施工性、經(jīng)濟性及使用性能合理確定管片環(huán)寬[11]。襯砌環(huán)的分塊和縱向螺栓孔數(shù)量決定了管片的有效拼裝點位,對成型隧道的線路精度有一定影響[12]。管片分塊與縱向連接螺栓的數(shù)量密切相關，縱向連接螺栓數(shù)的選擇，應綜合考慮合理拼裝點位數(shù)量、拼裝要求及環(huán)內(nèi)接縫數(shù)量等因素，在曲線段推進過程中需要通過特殊拼裝點位來調(diào)節(jié)盾尾間隙及擬合精度。因此，合理拼裝點位的數(shù)量應作為主要的考慮因素。

本文結合天津市濱海新區(qū)環(huán)保督查雨污分流改造項目--津塘公路以南片區(qū)改造工程盾構段管片設計過程，通過對環(huán)寬、分塊形式及螺栓數(shù)不同組合形式管片進行分析比選，綜合考慮合適的拼裝點位、排版擬合偏差、工程經(jīng)濟性及施工能力需求等方面，來確定管片環(huán)寬、分塊形式及螺栓組數(shù)，以期為相關類似工程盾構管片設計提供可借鑒的經(jīng)驗和方法。

1 研究基礎

1.1 工程背景

天津市濱海新區(qū)環(huán)保督查雨污分流改造項目--津塘公路以南片區(qū)改造工程盾構段，起點位于津塘公路與河北路交叉口，沿津塘公路北側布設，終點位于擬建津塘路泵站。雨水主管內(nèi)徑3 m，全長約3 612 m，拱頂埋深6.3～12.5 m，采用盾構法施工。全線設置多處曲線段，除了有一處半徑為150 m外，其余曲線半徑均大于300 m，半徑為150 m曲線段的長度為216.745 m，其里程范圍為K0+048.250～+264.995。該工程為天津市軟土地區(qū)首次采用盾構法修建市政管道，沒有可借鑒的工程經(jīng)驗。

1.2 通用楔形環(huán)管片楔形量計算方法

通常一條隧道線路上有很多不同半徑的曲線,如按不同的曲線半徑來設計通用環(huán)管片楔形量,會導致類型太多,并給制造、設計和施工增加工作量[1]。一般通用楔形環(huán)的楔形量考慮最小的曲線半徑，結合管片外徑、環(huán)寬及螺栓數(shù)等參數(shù)，并結合曲線擬合近似幾何關系計算確定，通過旋轉通用楔形環(huán)進行組合來擬合不同半徑曲線。若不考慮糾偏及調(diào)整盾尾間隙等其他因素的影響，考慮最小的擬合誤差，旋轉單倍螺栓間角度可實現(xiàn)曲線段的錯縫拼裝。通用楔形環(huán)在最小半徑曲線處拼裝點位如圖1所示。

(a) 拼裝點位1

(b) 拼裝點位2

管片不同點位環(huán)寬可根據(jù)投影比例關系確定，將待求點位處半徑向水平方向投影，根據(jù)投影比例關系可得式(1)，由此可得任意點位處環(huán)寬相對標準環(huán)寬的變化量δθ=Δ(cosθ/2)。

(1)

式中：R為管片半徑；δθ為管片上某點環(huán)寬相對標準環(huán)寬的變化量。

通用楔形環(huán)在最小半徑曲線處拼裝參數(shù)見表1，表中環(huán)數(shù)為曲線擬合時相鄰環(huán)管片數(shù)量。令u=i/j，不考慮糾偏及調(diào)整盾尾間隙等其他因素的影響，考慮曲線段最小的擬合誤差，相鄰環(huán)相對旋轉螺栓間角度θ進行交替拼裝，則有u=1。

表1 通用楔形環(huán)在最小半徑曲線處拼裝參數(shù)

通用楔形環(huán)曲線擬合示意圖如圖2所示。將圖中管片環(huán)縫線延長至隧道曲線圓心，由于任意小段曲線長度相對于圓曲線半徑很小，可將任意小段的曲線近似為直線，近似成2個三角形，根據(jù)相似原理得到：

(2)

D為管片外徑； R為曲線半徑； A=cos θ/2。

由式(2)可得錯縫拼裝楔形量一般計算公式：

(3)

2 管片環(huán)寬、分塊及螺栓數(shù)不同組合形式理論研究

根據(jù)前期調(diào)研情況，國內(nèi)采用盾構法施工內(nèi)徑≤3 m的市政管道工程，管片環(huán)寬多為1 m或1.2 m，分塊形式多為5分塊或6分塊。結合本工程具體特點，針對1 m環(huán)寬、1.2 m環(huán)寬管片分別結合不同的分塊形式及螺栓組數(shù)，進行相關理論研究。研究之初針對5分塊9組、13組、14組螺栓及6分塊10組、11組、14組螺栓分別進行相關的理論研究，發(fā)現(xiàn)5分塊14組螺栓與13組螺栓擬合偏差相差不大，且合理拼裝點位相同； 在此基礎上，考慮相對較少的螺栓數(shù)量，不再對5分塊14組螺栓進行相關的理論闡述。6分塊10組螺栓組合形式管片，K塊小端環(huán)向螺栓重疊較多，無法安裝，相對來說不太合理，對6分塊10組螺栓也不再進行理論闡述。

2.1 環(huán)寬1 m(或1.2 m)、5分塊、9組螺栓

管片外徑D=3.5 m，環(huán)寬W=1 m(或1.2 m)，分塊形式為1塊K型封頂塊+2塊B型鄰接塊+2塊A型標準塊(36°+2×82°+2×80°)，環(huán)縫螺栓9組(P1-P9)，最小旋轉角度40°，如圖3所示。

圖3 5分塊9組螺栓管片設計示意圖

根據(jù)前述楔形量計算方法，本工程最小曲線半徑R=150 m，考慮管片制作誤差、盾構制作誤差及施工誤差等因素的影響，取計算半徑R=100 m，環(huán)寬W=1 m，管片直徑為3.5 m，相鄰環(huán)旋轉單倍螺栓環(huán)內(nèi)角度θ=40°，根據(jù)式(3)可得計算楔形量Δ=40 mm；若環(huán)寬W=1.2 m，計算楔形量Δ=48 mm。

直線段及不同半徑曲線段線路擬合，需要使用不同的拼裝點位來實現(xiàn)。管片拼裝點位的確定應根據(jù)螺栓數(shù)量、拼裝形式及封頂塊限制拼裝位置確定。本工程采用錯縫拼裝形式，且要求封頂塊不能位于隧道底部，相鄰環(huán)管片旋轉n倍的螺栓間角度進行合適拼裝點位的選取。根據(jù)上述方法進行管片旋轉后，5分塊9組螺栓管片合理的拼裝點位為3個，見表2。

表2 5分塊9組螺栓管片相鄰環(huán)拼裝點位

根據(jù)線路曲線要素、管片參數(shù)及楔形量等基本信息進行全線的擬合排版，來校核設計參數(shù)的合理性及最大擬合偏差。限制K塊位于底部，且在錯縫拼裝的前提下進行平曲線擬合排版，根據(jù)排版擬合結果，環(huán)寬1 m、5分塊、9組螺栓組合形式的管片最大水平擬合偏差為-67.387 mm，擬合偏差最大點位于K0+201.788處；環(huán)寬1.2 m、5分塊、9組螺栓組合形式的管片最大水平擬合偏差為-104.598 mm，擬合偏差最大點位于K0+243.803處。全線擬合偏差較大位置均位于R=150 m小半徑曲線段，其他位置擬合偏差均相對較小。為了能夠說明不同環(huán)寬、分塊及螺栓數(shù)組合形式管片最大擬合誤差的相對差異，僅選取全線擬合偏差較大的里程段繪制水平偏差曲線，如圖4所示。

(a) 環(huán)寬1 m

(b) 環(huán)寬1.2 m

2.2 環(huán)寬1 m(或1.2 m)、5分塊、13組螺栓

管片外徑D=3.5 m，環(huán)寬W=1 m (或1.2 m)，分塊形式為1塊K型封頂塊+2塊B型鄰接塊+2塊A型標準塊(28°+2×82°55′23″+2×83°4′37″)，環(huán)縫螺栓13組(P1-P13)，最小旋轉角度為27°41′32″,如圖5所示。

圖5 5分塊13組螺栓管片設計示意圖

根據(jù)式(3)，考慮曲線段最小擬合誤差，相鄰相對環(huán)旋轉角度θ=27°41′32″滿足錯縫拼裝，可得環(huán)寬W=1 m時計算楔形量Δ=37 mm；若環(huán)寬W=1.2 m，計算楔形量Δ=45 mm。

同樣，根據(jù)前述拼裝點位確定方法及原則，相鄰環(huán)管片旋轉n倍的螺栓間角度進行合適拼裝點位的選取，5分塊13組螺栓管片合理的拼裝點位為6個，見表3。

表3 5分塊13組螺栓管片相鄰環(huán)拼裝點位

根據(jù)前述5分塊13組螺栓管片計算得到的楔形量，對1 m環(huán)寬及1.2 m環(huán)寬管片進行排版擬合偏差計算。根據(jù)排版結果，1 m環(huán)寬、5分塊、13組螺栓組合形式的管片最大水平擬合誤差為-6.512 mm，發(fā)生在K0+192.908; 1.2 m環(huán)寬、5分塊、13組螺栓組合形式的管片最大水平擬合誤差為-9.687 mm，發(fā)生在K0+182.287，兩者最大擬合偏差均位于R=150 m小半徑曲線段，如圖6所示。

(a) 環(huán)寬1 m

(b) 環(huán)寬1.2 m

2.3 環(huán)寬1 m(或1.2 m)、6分塊、11組螺栓

管片外徑D=3.5 m，環(huán)寬W=1 m(或1.2 m)，分塊形式為1塊K型封頂塊+2塊B型鄰接塊+3塊A型標準塊(30°+2×66°49′5″+2×65°27′16″)，環(huán)縫螺栓11組(P1-P11)，最小旋轉角度為32°43′38″，如圖7所示。

圖7 6分塊11組螺栓管片設計示意圖

根據(jù)式(3)，考慮曲線段最小擬合誤差，相鄰環(huán)旋轉角度θ=32°43′38″滿足錯縫拼裝，可得環(huán)寬W=1 m時計算楔形量Δ=38 mm；若環(huán)寬W=1.2 m，計算楔形量Δ=46 mm。

同樣，根據(jù)前述拼裝點位確定方法及原則，相鄰環(huán)管片旋轉n倍的螺栓間角度進行合適拼裝點位的選取，6分塊11組螺栓管片合理的拼裝點位為4個,見表4。

表4 6分塊11組螺栓管片相鄰環(huán)拼裝點位

根據(jù)前述6分塊11組螺栓管片計算得到的楔形量，對1 m環(huán)寬及1.2 m環(huán)寬管片進行排版擬合偏差計算。根據(jù)排版結果，1 m環(huán)寬、6分塊、11組螺栓組合形式的管片最大水平擬合誤差為-43.861 mm，發(fā)生在K0+166.762；1.2 m環(huán)寬、6分塊、11組螺栓組合形式的管片最大水平擬合誤差為-98.13 mm,發(fā)生在K0+231.367。兩者最大擬合偏差均位于R=150 m小半徑曲線段，如圖8所示。

(a) 環(huán)寬1 m

(b) 環(huán)寬1.2 m

2.4 環(huán)寬1 m(或1.2 m)、6分塊、14組螺栓

管片外徑D=3.5 m，環(huán)寬W=1 m(或1.2 m)，分塊形式為1塊K型封頂塊+2塊B型鄰接塊+3塊A型標準塊(26°+2×51°17′9″+2×77°8′34″)，環(huán)縫螺栓14組(P1-P14)，最小旋轉角度為25°42′51″,如圖9所示。

圖9 6分塊14組螺栓管片設計示意圖

根據(jù)式(3)，考慮曲線段最小擬合誤差，相鄰環(huán)相對旋轉角度θ=25°42′51″滿足錯縫拼裝，可得環(huán)寬W=1 m時計算楔形量Δ=37 mm；若環(huán)寬W=1.2 m，計算楔形量Δ=45 mm。

同樣，根據(jù)前述拼裝點位確定方法及原則，相鄰環(huán)管片旋轉n倍的螺栓間角度進行合適拼裝點位的選取，6分塊14組螺栓管片合理的拼裝點位為6個,如表5所示。

表5 6分塊14組螺栓管片相鄰環(huán)拼裝點位

根據(jù)前述6分塊14組螺栓管片計算得到的楔形量，對1 m環(huán)寬及1.2 m環(huán)寬管片進行排版擬合誤差計算。根據(jù)排版結果，1 m環(huán)寬、6分塊、14組螺栓組合形式的管片最大水平擬合誤差為-19.908 mm，發(fā)生在K0+157.787；1.2 m環(huán)寬、6分塊、14組螺栓組合形式的管片最大水平擬合誤差為-28.649 mm，發(fā)生在K0+216.948，兩者最大擬合偏差均位于R=150 m小半徑曲線段，如圖10所示。

(a) 環(huán)寬1 m

(b) 環(huán)寬1.2 m

3 不同組合形式管片綜合比選

本文分別對8種環(huán)寬、分塊形式及螺栓數(shù)不同組合形式的管片進行了楔形量、拼裝點位及擬合偏差的理論計算研究，從而得到了不同組合形式管片的楔形量、合理拼裝點位及最大擬合偏差，其結果匯總見表6。

表6 不同環(huán)寬、分塊及螺栓數(shù)管片理論計算匯總表

通過擬合偏差計算結果，不同組合形式管片的最大擬合偏差位置均出現(xiàn)在半徑R=150 m曲線段，但是最大誤差位置里程有所差別。針對水平擬合曲線，理論計算時考慮盾構軸線與管片軸線始終沿曲線的割線方向，如圖11所示?？紤]極限狀態(tài)，盾構由直線直接進入R=150 m圓曲線這個過程，盾構掘進環(huán)寬l，盾構需首先偏轉θ/2，然后管片軸線再偏轉θ/2，之后進入圓曲線后，由于盾構掘進始終超前管片拼裝，盾構掘進一個管片寬度l，盾構軸線與管片軸線偏轉角度為θ，由θ值可得曲線內(nèi)側及外側的寬度，從而確定其拼裝點位。根據(jù)以上理論分析，曲線段擬合時管片寬度及拼裝點位相互影響，決定了不同位置的管片超前量，因此，不同環(huán)寬、縱向螺栓數(shù)組合形式的管片最大擬合偏差及出現(xiàn)的位置均有所差別，但是其最大擬合偏差應出現(xiàn)在最小半徑曲線段。

圖11 盾構掘進、管片拼裝與軸線幾何關系示意圖

3.1 理論計算層面分析

由以上計算結果可知，環(huán)寬1.2 m、5分塊、9組螺栓的組合形式管片的擬合偏差為104.598 mm，根據(jù)《盾構法隧道施工及驗收規(guī)范》[13]9.3.4條要求，市政隧道軸線偏差應小于100 mm，不滿足規(guī)范要求。除此之外，其他7種組合形式的管片理論上都能滿足規(guī)范的相關要求，但是，綜合考慮合理的拼裝點位數(shù)量、楔形量大小及擬合偏差，環(huán)寬1 m(5分塊、13組螺栓)及環(huán)寬1.2 m(5分塊、13組螺栓)2種組合形式的管片合理拼裝點位最多，且其楔形量在同等環(huán)寬的前提下最小，理論排版擬合偏差均小于10 mm，從設計角度考慮一般要求隧道擬合軸線與設計軸線的偏差整體不應大于10 mm[1]。因此，從理論計算角度考慮，此2種組合形式的管片相對較為合理。

3.2 施工能力層面分析

在實際推進中, 盾構姿態(tài)與管片姿態(tài)的關系是相輔相成的[14]。盾構的推進是依靠推進油缸頂推到管片上形成反力向前施工，轉彎是依靠鉸接油缸收放來實現(xiàn)。若上下或左右油缸行程差較大時，就會出現(xiàn)盾尾間隙單側變小、盾構軸線偏離管片軸線等情況，進而造成盾尾管片破壞、錯臺及擬合誤差較大等施工質(zhì)量問題。一般情況下，當出現(xiàn)盾尾間隙一側較小時，除調(diào)整千斤頂行程差外，必要時可采用管片寬度較大的一側放在該處進行調(diào)節(jié)，通過管片本身偏移量增加相應位置盾尾間隙，當出現(xiàn)盾構軸線偏離管片軸線時，也需要合適拼裝點位的管片進行調(diào)整。

此外，在曲線段正常擬合時，不同的曲線半徑應選擇適合的拼裝點位進行擬合，為滿足錯縫拼裝要求，相鄰環(huán)旋轉角度越小其擬合誤差就越小。因此，在滿足曲線擬合誤差理論計算的基礎上，可通過增加螺栓組數(shù)來減小螺栓環(huán)內(nèi)間距，以減小曲線擬合時相鄰管片的相對旋轉角度，降低擬合誤差。

因此，曲線段盾構施工，可供選擇的拼裝點位數(shù)量對于施工質(zhì)量顯得比較重要，是解決曲線段擬合偏差較為有效的方法之一。尤其像本工程R=150 m的小半徑曲線，在滿足曲線擬合誤差理論計算的基礎上，適當增加管片拼裝點位顯得十分必要，如5分塊13組螺栓形式，其合理的拼裝點位相對較多，施工便利性也相對較好。

3.3 施工效率及防水性能層面分析

基于本工程隧道全長3 612 m，從所需管片總量而言，全線采用1.2 m環(huán)寬管片總量比1 m環(huán)寬管片減少約600環(huán)；同時，環(huán)縫數(shù)量減少，環(huán)縫防水材料也相應減少，提高隧道整體防水能力及縱向剛度。此外，能有效地縮短施工工期，針對本工程長距離盾構隧道施工特點而言，環(huán)寬適當增大可極大地提高整體施工效率。由于目前施工水平的提高，管片寬度有明顯增大的趨勢[15]，在滿足小半徑曲線擬合及施工要求的前提下，盡量選擇環(huán)寬較大的管片，有利于盾構隧道施工整體經(jīng)濟技術水平的提升。針對分塊形式的選擇，從整環(huán)施工效率、環(huán)內(nèi)接縫數(shù)量而言，采用5分塊形式能有效地減少環(huán)內(nèi)分塊數(shù)量及縱縫數(shù)量，對于管片整體施工效率及防水效果均是有利的。

因此，在滿足盾構設備要求、施工要求及擬合誤差的前提下，就施工效率及防水性能角度考慮，結合理論計算及施工能力層面綜合比選，1.2 m環(huán)寬、5分塊、13組螺栓組合形式的管片相對較為合理。

3.4 局部構造對管片整體剛度的影響分析

理論上，管片分塊及螺栓手孔數(shù)量越多，對管片整體剛度越不利。由于管片分塊數(shù)量、螺栓數(shù)在管片構造上是相互影響的2個參數(shù)，應在綜合考慮線路擬合偏差的前提下，準確界定結構局部構造對管片整體剛度的影響。

針對管片分塊形式，減少縱縫數(shù)量對于管片整體剛度相對有利。結合5分塊及6分塊管片形式，對于管片整體剛度而言，顯然5分塊形式較為合理。

針對螺栓數(shù)量，相對較少的手孔數(shù)量對于管片整體剛度相對有利，同時，也應該充分考慮縱向螺栓數(shù)量對于線路擬合偏差的綜合影響。結合本工程曲線擬合需要，13組及14組螺栓對于曲線段擬合偏差相對較小，在不考慮其他設計不可控因素影響的前提下，擬合偏差應在10 mm以內(nèi)較為合理。鑒于管片內(nèi)力計算，在管片埋深一定的前提下，小直徑盾構管片整體內(nèi)力水平相比于大直徑管片較小，結合目前國內(nèi)已施工的小直徑盾構管片設計情況，多于13組螺栓的情況也有所涉及。在綜合考慮擬合偏差的前提下，針對管片手孔構造對整體剛度的影響，在設計配筋時，結合管片內(nèi)力計算結果，對手孔位置進行針對性加強，除設置手孔π型加強筋外，在手孔四周設置封閉加強箍筋，同時，對所采用的混凝土宜適當加入抗裂阻銹劑及聚丙烯纖維進行補強，以滿足管片生產(chǎn)、運輸、拼裝及使用過程中的強度要求。

4 結論與建議

本文結合小直徑市政排水盾構隧道工程項目管片設計過程，對不同環(huán)寬、分塊形式及螺栓數(shù)等8種組合形式管片進行相關的理論比選研究。從不同組合形式管片擬合偏差理論計算、施工能力、施工效率及防水效果等方面分析了不同組合形式管片的適應性。同時，提供一種管片環(huán)寬、分塊形式及螺栓數(shù)選擇的設計研究方法，以供類似盾構隧道工程管片設計進行參考，并得到如下結論及建議。

1)針對本工程特點，全線整體選擇1.2 m環(huán)寬、5分塊、13組螺栓組合形式的管片相對較合理，可滿足實際擬合誤差及施工需求，并能有效提高施工效率，減少管片數(shù)量及接縫數(shù)量，增強隧道防水性能及剛度，提高工程整體經(jīng)濟技術的合理性。

2)管片主要結構參數(shù)設計時，建議根據(jù)工程特點及實際使用功能需求，進行必要的理論計算分析來確定管片的相關參數(shù)，并結合現(xiàn)狀調(diào)研、工程類比及相關工程經(jīng)驗綜合確定。針對管片環(huán)寬、分塊形式及螺栓組數(shù)，應結合楔形量計算、拼裝點位選擇、理論排版擬合、施工效率評價、防水效果、施工水平及管片整體剛度等方面綜合考慮。基于本工程曲線擬合實際需求，選擇相對較多的螺栓數(shù)量，并對手孔位置進行了針對性補強設計。針對其他類似工程，如曲線半徑較大，在滿足曲線擬合偏差的前提下，應選擇較少的螺栓數(shù)量，準確界定結構局部構造對管片整體剛度的影響，避免對管片襯砌承載力造成明顯影響。

3)結合目前盾構施工水平的提高，盾構管片環(huán)寬設計有逐漸增大的趨勢，對于小半徑曲線較少的工程，由于盾構姿態(tài)控制的施工風險相對較小，采用大環(huán)寬管片是合理的。但是，對于連續(xù)的市政類小半徑曲線較多的小直徑盾構隧道，一味地加大環(huán)寬不利于隧道姿態(tài)的控制與糾偏，應綜合考慮。

4)目前，針對小直徑盾構管片主要設計參數(shù)的相關研究還比較少，還需隧道工程界的同仁們結合后續(xù)越來越多的小直徑盾構隧道項目進行相關的理論研究，并結合工程實踐得到小直徑盾構管片主要參數(shù)設計較為成熟的系統(tǒng)性理論，為我國盾構隧道建設的發(fā)展提供理論基石。