陳建華,李明皓,李兆平,王海濤,張興昕

(1.北京市市政四建設(shè)工程有限責(zé)任公司,北京 100176； 2.北京交通大學(xué)土木建筑工程學(xué)院,北京 100044)

暗挖洞樁法(PBA工法)是目前北京暗挖地鐵車站一種主要施工方法[1-7]。為了進(jìn)行暗挖地鐵車站主體結(jié)構(gòu)施工，需要垂直車站走向設(shè)置施工橫通道，并從橫通道的兩側(cè)壁開(kāi)馬頭門進(jìn)行車站主體結(jié)構(gòu)的施工，從而在車站該部位形成了空間交叉結(jié)構(gòu)，其施工工序主要有：開(kāi)挖橫通道、從橫通道兩側(cè)壁開(kāi)挖車站主體結(jié)構(gòu)的導(dǎo)洞、洞口部位的車站主體結(jié)構(gòu)拱部開(kāi)挖等。暗挖地鐵車站工程實(shí)踐表明：空間交叉部位施工工序多，受力體系轉(zhuǎn)換復(fù)雜，對(duì)地層多次擾動(dòng)，由于施工擾動(dòng)疊加效應(yīng)，導(dǎo)致空間交叉部位地層沉降控制難度大[8-12]，若該部位存在對(duì)變形敏感的地下管線，則必須采取措施控制管線周圍的地層變形，防止由于管線破裂帶來(lái)的次生災(zāi)害[13-17]。

北京地鐵16號(hào)線紅蓮南里車站L1橫通道與車站主體交叉部位上方存在大量平行、垂直穿越的市政管線，且這些管線均為帶水、帶壓管線，管線變形控制標(biāo)準(zhǔn)極高，因此需要分析車站空間交叉部位施工對(duì)這些帶水、帶壓管線的影響，研究合適的控制措施。

1 工程背景

紅蓮南里站位于蓮花河?xùn)|側(cè)路與紅蓮南路交叉路口，沿蓮花河南北向布置。車站主體結(jié)構(gòu)為連拱直墻雙層三跨框架結(jié)構(gòu)，采用暗挖PBA法施工，標(biāo)準(zhǔn)段覆土厚度約為13 m。車站范圍地層自上而下主要有：人工填土、粉土、粉質(zhì)黏土、粉細(xì)砂、中粗砂、圓礫、卵石。地下水類型為潛水，水位埋深為23.00～24.17 m，車站主要位于卵石層，含砂率低，膠結(jié)性能差，圍巖自穩(wěn)性較差。車站主體結(jié)構(gòu)暗挖施工共設(shè)置4個(gè)施工橫通道，其中L1橫通道與車站主體結(jié)構(gòu)交叉部位場(chǎng)地范圍內(nèi)地下管線密集，主體平行下穿的管線主要有：D1050污水管、DN400上水管、DN300和DN273工業(yè)重油管；主體垂直下穿的管線主要有：2 000 mm×2 350 mm電力溝。車站與周邊管線位置關(guān)系見(jiàn)圖1和表1。

圖1 地鐵車站主體結(jié)構(gòu)交叉部位上方管線分布(單位：mm)

表1 地鐵車站主體結(jié)構(gòu)交叉部位周邊管線統(tǒng)計(jì)

2 車站空間交叉部位上方管線變形控制措施

上述污水管、雨水管、重油管以及電力管溝均為一級(jí)風(fēng)險(xiǎn)源，尤其是電力溝道距離車站主體結(jié)構(gòu)較近，地層沉降極易導(dǎo)致管線破裂，產(chǎn)生次生災(zāi)害，需要采取有效的風(fēng)險(xiǎn)控制措施[18]，經(jīng)過(guò)與設(shè)計(jì)單位、管線產(chǎn)權(quán)單位的多次方案研討，確定以控制管線變形作為制定開(kāi)挖方案和地層加固措施的依據(jù)?？刂乒芫€變形的一個(gè)重要手段是采取超前深孔注漿措施加固地層，注漿(灌漿)目的是提高拱部地層的強(qiáng)度。對(duì)管線的具體保護(hù)措施如下。

(1)對(duì)于垂直于橫通道的污水管、上水管和工業(yè)重油管，橫通道的第一層開(kāi)挖前，在橫通道內(nèi)預(yù)先對(duì)管線下方土體進(jìn)行超前深孔注漿加固，并將超前深孔注漿范圍擴(kuò)大至隧道側(cè)壁。

(2)下穿電力溝道前，車站主體結(jié)構(gòu)的導(dǎo)洞和拱部均采取超前深孔注漿加固地層，注漿范圍擴(kuò)大至導(dǎo)洞側(cè)壁(圖2)。

(3)除采取超前深孔注漿措施外，根據(jù)變形監(jiān)測(cè)結(jié)果，對(duì)拱部地層打設(shè)超前小導(dǎo)管進(jìn)行補(bǔ)充注漿。

(4)及時(shí)進(jìn)行初支背后回填注漿，并采取多次補(bǔ)注漿的措施。

3 車站空間交叉部位施工對(duì)地層及管線影響的計(jì)算分析

3.1 空間交叉部位施工力學(xué)機(jī)理三維計(jì)算模型

L1橫通道與車站主體結(jié)構(gòu)交叉部位的計(jì)算模型如圖3和圖4所示。模型計(jì)算跨度為5倍車站跨徑，沿車站縱向方向模型長(zhǎng)度64.7 m，上邊界取至地表，底部邊界取至2倍車站跨徑處，模型尺寸為120 m×64.7 m×75 m，共劃分為485 644個(gè)實(shí)體單元，84 249個(gè)網(wǎng)格節(jié)點(diǎn)。初始地應(yīng)力場(chǎng)僅由土體自重產(chǎn)生，上表面(地表)為自由邊界，下表面為固定約束，左右和前后表面均為法向約束。土層為各向同性的連續(xù)均勻介質(zhì)，施工前已將水位降至車站底板以下，不考慮地下水的影響，強(qiáng)度準(zhǔn)則為Mohr-Coulomb準(zhǔn)則。

圖2 電力溝下方深孔注漿示意(單位：mm)

圖3 地鐵車站空間交叉部位計(jì)算模型

圖4 整體計(jì)算模型(單位：m)

3.2 模型計(jì)算參數(shù)

車站結(jié)構(gòu)和周圍地層均采用實(shí)體單元模擬，超前小導(dǎo)管注漿及預(yù)加固措施通過(guò)改變注漿加固范圍的地層物理力學(xué)參數(shù)來(lái)模擬注漿加固效果，這是目前通用的一種模擬注漿加固效果的方法。支護(hù)結(jié)構(gòu)采用線彈性本構(gòu)模型，并根據(jù)剛度等效原則將鋼格柵折算成混凝土，結(jié)合實(shí)際地勘資料和工程狀況，對(duì)地層進(jìn)行簡(jiǎn)化合并，并采用厚度加權(quán)平均處理的方法進(jìn)行力學(xué)參數(shù)的折算，劃分為6層不同性質(zhì)的土層，地層參數(shù)和結(jié)構(gòu)物理力學(xué)參數(shù)分別見(jiàn)表2和表3。

表2 地層物理力學(xué)參數(shù)

表3 結(jié)構(gòu)物理力學(xué)參數(shù)

3.3 數(shù)值模擬計(jì)算結(jié)果分析

3.3.1 模擬計(jì)算的取值點(diǎn)(監(jiān)測(cè)點(diǎn))

車站自橫通道向兩側(cè)開(kāi)挖，分析地表沉降時(shí)，參照實(shí)際監(jiān)測(cè)斷面，分別在橫通道上方、橫通道與主體結(jié)構(gòu)交叉位置以及主體結(jié)構(gòu)上方分別布置一系列沉降計(jì)算取值測(cè)線(測(cè)線DB-01～DB-06)；分析管線沉降時(shí)依據(jù)管線實(shí)際所處位置布置相應(yīng)監(jiān)測(cè)斷面(污水WG-01、工業(yè)重油GYZY-01、電力DG-01)，另外DN400上水管線與該交叉部位附近的實(shí)際測(cè)點(diǎn)受遮擋無(wú)有效監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)，因此不做分析。每條取值測(cè)線布置一系列測(cè)點(diǎn)，平面位置關(guān)系如圖5所示。

圖5 地表沉降計(jì)算取值測(cè)線平面布置(單位：m)

3.3.2 空間交叉部位開(kāi)挖引起的地表沉降分析

模型各個(gè)計(jì)算取值斷面(DB-01～DB-06)地表沉降槽及DB-06測(cè)線中間測(cè)點(diǎn)的歷時(shí)沉降曲線分別如圖6、圖7所示。

圖6 歷時(shí)沉降曲線

圖7 各測(cè)線計(jì)算的地表沉降槽對(duì)比

空間交叉部位地層沉降計(jì)算結(jié)果表明：

(1)地層最大沉降發(fā)生在車站中心線上方，橫通道兩側(cè)10 m的范圍內(nèi)沉降疊加效應(yīng)最為顯著，越接近橫通道的測(cè)點(diǎn)沉降越大，表明橫通道空間交叉部位開(kāi)挖擾動(dòng)劇烈，沉降多次疊加(圖6)；

(2)自橫通道施工開(kāi)始，地層沉降監(jiān)測(cè)點(diǎn)一直處于下沉趨勢(shì)，車站主體扣拱完畢后沉降趨于穩(wěn)定，橫通道開(kāi)挖、導(dǎo)洞開(kāi)挖及扣拱是沉降變化幅度最大的3個(gè)階段(圖6)；

(3)由于受橫通道施工擾動(dòng)和兩側(cè)車站主體的施工擾動(dòng)，橫通道部位的DB-06測(cè)線沉降最大，疊加效應(yīng)顯著，計(jì)算沉降最大值為43.04 mm(圖7)，而實(shí)際施工中由于掌子面應(yīng)力釋放和支護(hù)的滯后效應(yīng)，沉降值將會(huì)更大；

(4)圖7的數(shù)值模擬計(jì)算結(jié)果表明，通過(guò)對(duì)車站上層導(dǎo)洞及拱部地層進(jìn)行超前深孔注漿，有效控制了開(kāi)挖對(duì)上部地層的擾動(dòng)：橫通道與車站主體結(jié)構(gòu)交叉部位施工對(duì)地層擾動(dòng)最大，其最大沉降計(jì)算值為43 mm左右，遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于類似工程的地層沉降值；圖7中的其他測(cè)線沉降計(jì)算值在10～40 mm。

3.3.3 空間交叉部位結(jié)構(gòu)應(yīng)力分析

圖8和表4分別為第一層、第二層橫通道和主體結(jié)構(gòu)完成后交叉部位支護(hù)結(jié)構(gòu)的最大主應(yīng)力云圖和交叉部位拉應(yīng)力區(qū)分布。

圖8 結(jié)構(gòu)最大主應(yīng)力云圖(單位:Pa)

表4 空間交叉部位拉應(yīng)力區(qū)分布

空間交叉部位結(jié)構(gòu)應(yīng)力計(jì)算結(jié)果表明：

(1)第1層、第2層橫通道開(kāi)挖完成后，在橫通道拱頂下側(cè)、臨時(shí)仰拱以及初支底板上側(cè)部位均出現(xiàn)了拉應(yīng)力集中區(qū)，拉應(yīng)力最大值分別為0.67，0.17，0.48 MPa，但均未超過(guò)混凝土抗拉強(qiáng)度；

(2)車站主體施工完成后，在橫通道側(cè)壁進(jìn)洞區(qū)域、主體結(jié)構(gòu)初支拱頂、二襯拱頂均出現(xiàn)了拉應(yīng)力聚集區(qū)，拉應(yīng)力最大值分別為3.79，0.83，0.99 MPa，其中橫通道側(cè)壁的導(dǎo)洞開(kāi)洞區(qū)域最大拉應(yīng)力超過(guò)初支C20混凝土抗拉強(qiáng)度，需采取加固措施；

(3)橫通道交叉部位主體結(jié)構(gòu)拱部出現(xiàn)上下截面整體受拉的不利工況，施工過(guò)程中應(yīng)更加重視施工順序調(diào)整，避免支護(hù)結(jié)構(gòu)受力體系轉(zhuǎn)換復(fù)雜導(dǎo)致應(yīng)力疊加。

4 空間交叉部位開(kāi)挖支護(hù)加強(qiáng)措施

工程實(shí)踐表明：控制地層沉降和管線變形應(yīng)采取主動(dòng)保護(hù)措施[19-20]，根據(jù)上述的空間交叉部位地層沉降分布規(guī)律及支護(hù)結(jié)構(gòu)應(yīng)力數(shù)值模擬計(jì)算結(jié)果，對(duì)管線保護(hù)提出如下加強(qiáng)措施。

(1)調(diào)整橫通道開(kāi)挖方案。L1橫通道為暗挖高邊墻結(jié)構(gòu)，共分為5層，為最大限度降低橫通道與車站交叉部位施工的疊加影響，先開(kāi)挖第1層和第2層橫通道，然后在第1層、第2層橫通道的兩側(cè)側(cè)壁開(kāi)洞進(jìn)行車站主體的上層4個(gè)導(dǎo)洞施工，待主體二襯扣拱施工完成后，隨著車站主體結(jié)構(gòu)的施工，開(kāi)挖剩余的3層橫通道。

(2)從交叉口進(jìn)洞部位，沿車站結(jié)構(gòu)縱向5 m范圍內(nèi)拱部采用CD法施工。

(3)在橫通道兩側(cè)沿車站結(jié)構(gòu)縱向方向的5 m范圍內(nèi)，拱部增設(shè)超前小導(dǎo)管注漿。

(4)車站主體結(jié)構(gòu)左側(cè)第一個(gè)導(dǎo)洞幾乎零距離穿越電力溝道，因此橫通道右側(cè)的車站主體結(jié)構(gòu)拱部初期支護(hù)在距離洞口5 m范圍內(nèi)采用格柵密排措施，并對(duì)縱向連接鋼筋加強(qiáng)，以增大初期支護(hù)的剛度。

5 空間交叉部位地層沉降及管線變形監(jiān)測(cè)結(jié)果分析

5.1 地層沉降監(jiān)測(cè)結(jié)果及分析

選取橫通道中心線(DB-06測(cè)線)，橫通道與主體結(jié)構(gòu)交叉部位(DB-04測(cè)線)，交叉部位影響外區(qū)域(DB-01)3個(gè)典型斷面，根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)作出3條測(cè)線的中間測(cè)點(diǎn)歷時(shí)沉降曲線，如圖9所示。

圖9 典型監(jiān)測(cè)點(diǎn)的實(shí)測(cè)沉降歷時(shí)曲線

圖9的沉降測(cè)點(diǎn)實(shí)測(cè)歷時(shí)曲線表明：

(1)DB-01測(cè)線中間測(cè)點(diǎn)的地層最終沉降為19.39 mm，明顯小于DB-04測(cè)線的中間測(cè)點(diǎn)地層沉降值(46.55 mm)，雖然DB-01測(cè)線和DB-04測(cè)線部位都屬于車站標(biāo)準(zhǔn)斷面，但是DB-04測(cè)線離橫通道更近，該測(cè)點(diǎn)的一部分沉降是由橫通道開(kāi)挖引起的，橫通道的開(kāi)挖在DB-04測(cè)線部位產(chǎn)生了明顯的疊加效應(yīng)；

(2)DB-06測(cè)線中間測(cè)點(diǎn)的最終沉降為29.09 mm，地層沉降控制效果較好，表明交叉口部位的車站扣拱開(kāi)挖支護(hù)加強(qiáng)措施效果明顯。

3條測(cè)線的地表沉降實(shí)測(cè)值與計(jì)算值的對(duì)比見(jiàn)圖10。

圖10 DB-01、DB-04及DB-06測(cè)線沉降計(jì)算值與實(shí)測(cè)值對(duì)比

計(jì)算結(jié)果表明：DB-01測(cè)線、DB-04測(cè)線的實(shí)測(cè)值與模擬計(jì)算值較為吻合；DB-06測(cè)線的沉降實(shí)測(cè)值明顯小于計(jì)算值，主要是由于事先充分估計(jì)到了橫通道施工風(fēng)險(xiǎn)，對(duì)地層超前注漿加固措施和支護(hù)結(jié)構(gòu)進(jìn)行了調(diào)整和加強(qiáng)。

5.2 管線沉降分析

依據(jù)實(shí)際管線測(cè)點(diǎn)位置(圖5)在模型中布置相應(yīng)監(jiān)測(cè)斷面(污水WG-01、工業(yè)重油GYZY-01、電力DG-01)，車站施工完成后管線模擬和實(shí)測(cè)沉降曲線對(duì)比見(jiàn)圖11。

3條管線沉降實(shí)測(cè)與計(jì)算結(jié)果對(duì)比有如下結(jié)論。

(1)平行車站主體結(jié)構(gòu)的管線沉降中，橫通道左側(cè)的沉降模擬曲線和實(shí)測(cè)曲線趨勢(shì)一致，模擬的最大沉降值分別為：污水管35.01 mm、重油管39.87 mm；實(shí)測(cè)最大沉降值分別為：污水管39.97 mm、重油管27.36 mm，模擬值和實(shí)測(cè)值基本接近，且最大沉降位置均位于橫通道左側(cè)10 m內(nèi)。

(2)橫通道右側(cè)的沉降模擬曲線和實(shí)測(cè)曲線趨勢(shì)差別較大，模擬計(jì)算沉降值明顯大于實(shí)測(cè)沉降值，這是由于右側(cè)管線密集區(qū)施工前采取了超前深孔注漿加固地層和支護(hù)結(jié)構(gòu)加強(qiáng)措施，實(shí)測(cè)最大沉降值分別為：污水管17.67 mm、重油管16.56 mm，有效控制了管線沉降。

(3)垂直車站的電力管溝實(shí)測(cè)沉降值明顯小于模擬沉降值，模擬最大沉降值50.04 mm，實(shí)測(cè)最大沉降值15.75 mm，表明施工前為保護(hù)電力管溝所采取的注漿加固地層和支護(hù)結(jié)構(gòu)加強(qiáng)措施是有效的。

6 結(jié)論

(1)車站空間交叉部位施工引起的車站縱向地表沉降影響范圍為橫通道兩側(cè)25 m左右，該范圍內(nèi)地層受到多次開(kāi)挖擾動(dòng)，沉降疊加效應(yīng)顯著，橫通道兩側(cè)的10 m范圍為沉降疊加效應(yīng)最為顯著區(qū)域。

(2)橫通道開(kāi)挖、小導(dǎo)洞開(kāi)挖和主體初支扣拱是交叉部位地表受影響最大的3個(gè)階段，各階段沉降占最終沉降比例分別為30.8%、53.9%、7.9%，是地層沉降控制的3個(gè)關(guān)鍵工序。

(3)交叉部位施工過(guò)程中，橫通道側(cè)壁受到多次施工擾動(dòng)影響，受力轉(zhuǎn)換復(fù)雜，最大拉應(yīng)力達(dá)到3.79 MPa，已超出初期支護(hù)結(jié)構(gòu)允許抗拉強(qiáng)度，主體結(jié)構(gòu)拱部出現(xiàn)拉應(yīng)力。根據(jù)數(shù)值計(jì)算結(jié)果對(duì)橫通道施工方案、洞口段車站主體結(jié)構(gòu)開(kāi)挖方案以及初期支護(hù)措施進(jìn)行了調(diào)整加強(qiáng)。

(4)管線沉降監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)表明：橫通道左側(cè)順行車站結(jié)構(gòu)的污水管線和重油管線實(shí)測(cè)沉降曲線和模擬值基本一致；橫通道右側(cè)垂直車站結(jié)構(gòu)的電力管溝沉降實(shí)測(cè)值明顯小于模擬值，表明施工階段采取的超前注漿加固地層措施、車站主體拱部開(kāi)挖方案的調(diào)整以及初期支護(hù)結(jié)構(gòu)加強(qiáng)措施有效控制了管線的變形。