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        某超高層盒式筒中筒結(jié)構(gòu)彈塑性時(shí)程分析

        2020-12-01 04:58:12段學(xué)科王其明尹新生
        四川建材 2020年11期
        關(guān)鍵詞:混凝土結(jié)構(gòu)

        段學(xué)科,王其明,尹新生

        (1.民航專(zhuān)業(yè)工程質(zhì)量監(jiān)督總站,北京 100102;2.中國(guó)航天建設(shè)集團(tuán)有限公司,北京 100071;3.吉林建筑大學(xué) 寒地綠色建筑工程技術(shù)研究中心,吉林 長(zhǎng)春 130118)

        1 概況介紹

        鋼筋混凝土盒式筒中筒由網(wǎng)格式框架結(jié)構(gòu)外筒、鋼筋混凝土剪力墻內(nèi)筒和連接內(nèi)外筒的密肋井字空腔大板組成[1-4]。該新型結(jié)構(gòu)體系由馬克儉院士[5]提出,采用該體系的唐山建華檢測(cè)有限公司辦公樓已順利完工,因其綠色環(huán)保、力學(xué)性能優(yōu)良,引起廣泛關(guān)注。為推動(dòng)該體系抗震性能研究的進(jìn)一步發(fā)展,對(duì)某超高層建筑采用ABAQUS進(jìn)行彈塑性時(shí)程分析,通過(guò)對(duì)結(jié)構(gòu)動(dòng)力響應(yīng)和塑性損傷的計(jì)算,為其抗震性能的評(píng)價(jià)提供依據(jù)。

        分析模型采用盒式筒中筒結(jié)構(gòu)體系[6-7],建筑平面為長(zhǎng)33.6 m,寬25.2 m,內(nèi)筒尺寸為16.8 m×6.95 m,地上32層,總建筑面積約3.2萬(wàn)m2,其結(jié)構(gòu)立面效果參見(jiàn)圖1,其中首層層高4 000 mm,2~21層3 600 mm,22~31層3 300 mm,32層3 600 mm,結(jié)構(gòu)檐口高度112.6 m。

        圖1 某盒式筒中筒結(jié)構(gòu)立面

        本模型的基本參數(shù):抗震設(shè)防烈度為8度,基本風(fēng)壓:0.5 kN/m2,建筑場(chǎng)地類(lèi)別為Ⅱ類(lèi),結(jié)構(gòu)的阻尼可以任意分割房間,隔墻按樓面等效均布荷載計(jì)算,其值為1.3 kN/m2,樓面活荷2.5 kN/m2。鋼筋混凝土強(qiáng)度等級(jí)為墻和柱1~21層為C50,22~29層為C45,30~32層為C35,梁的混凝土等級(jí)為C35,板的混凝土等級(jí)主要采用C35、C30。各層梁、柱、樓板、剪力墻主筋等級(jí)HRB400,箍筋等級(jí)HRB400。混凝土密肋井字空腔樓蓋的網(wǎng)格尺寸為2.1 m×2.1 m,其中空腔樓蓋上、下層板厚度均為 65 mm,每個(gè)網(wǎng)格內(nèi)放置4個(gè)輕質(zhì)模盒;外圍框架柱間距均為2100 mm,網(wǎng)格式框架層間梁依層高、門(mén)窗的不同,數(shù)量和高度相應(yīng)變化,鋼筋混凝土框架柱截面尺寸為:首層650 mm×650 mm,2~29層600 mm×600 mm,30~32層400 mm×400 mm;內(nèi)筒外圍剪力墻厚度從下至上650 mm、500 mm、400 mm、350 mm、300 mm、200 mm漸進(jìn)變化,內(nèi)筒典型內(nèi)墻厚度為200 mm,結(jié)構(gòu)標(biāo)準(zhǔn)層平面圖見(jiàn)圖2。

        圖2 標(biāo)準(zhǔn)層平面圖

        2 彈塑性分析模型

        2.1 模型建立

        由于結(jié)構(gòu)體量巨大,本文借助YJK與ABAQUS軟件之間的接口程序?qū)崿F(xiàn)模型轉(zhuǎn)換。為提高彈塑性分析的時(shí)效性及準(zhǔn)確性,在保證主要抗側(cè)力體系不變的基礎(chǔ)上對(duì)結(jié)構(gòu)模型進(jìn)行簡(jiǎn)化,如將影響單元?jiǎng)澐值拇瘟汉蜆前逦恢眠M(jìn)行調(diào)整或刪除,將次要構(gòu)件懸挑板用等效荷載代替等。ABAQUS數(shù)值模型詳見(jiàn)圖3。

        (a)軸側(cè)圖

        (b)立面圖圖3 ABAQUS計(jì)算模型

        2.2 構(gòu)件模擬及網(wǎng)格劃分

        本文中,樓板、剪力墻、連梁等結(jié)構(gòu)構(gòu)件選用四邊形或三角形縮減積分殼單元S4R/S3R進(jìn)行模擬,剪力墻及樓板內(nèi)的鋼筋采用關(guān)鍵字*rebar,以插入鋼筋的部位增加積分點(diǎn)的方式模擬縱向鋼筋和水平鋼筋。結(jié)構(gòu)中的梁、柱等構(gòu)件采用梁?jiǎn)卧狟31進(jìn)行模擬,該單元采用纖維束模型,能同時(shí)考慮彎曲和軸力的耦合效應(yīng),并且具有剪切剛度,與塑性鉸模型相比,可以更真實(shí)地模擬結(jié)構(gòu)及構(gòu)件的塑性發(fā)展情況。

        由于A(yíng)BAQUS顯式求解模塊不支持梁?jiǎn)卧袃?nèi)嵌*rebar形式鋼筋,故梁柱中的鋼筋均通過(guò)截面面積相等的鋼梁?jiǎn)卧刃В怨灿媒Y(jié)點(diǎn)方式實(shí)現(xiàn)鋼筋與混凝土共同工作。剪力墻邊緣構(gòu)件的鋼筋也采用此方法等效。

        單元網(wǎng)格劃分的精細(xì)程度決定了計(jì)算的效率與精度,對(duì)比多個(gè)工程實(shí)例[8-10],梁?jiǎn)卧膸缀伍L(zhǎng)度在1.5 m左右范圍選擇,柱子單元原則上保證每層劃分至少3段。剪力墻在整個(gè)抗側(cè)力體系中非常重要,借鑒已有工程經(jīng)驗(yàn)[9],本文取墻元細(xì)分最大控制長(zhǎng)度1.5 m,剪力墻邊緣構(gòu)件劃分應(yīng)和剪力墻單元的劃分相匹配,板元細(xì)分最大控制長(zhǎng)度2.2 m。

        2.3 材料本構(gòu)

        本分析主要采用兩種基本材料,即鋼與混凝土。其中鋼筋纖維采用雙折線(xiàn)隨動(dòng)強(qiáng)化模型,初始彈性模量按《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB 50017—2003)和《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB 50010—2010)記取,屈服后的彈性模量為初始彈性模量的0.01倍。該模型很好地反映了鋼材在往復(fù)荷載作用下的彈塑性發(fā)展過(guò)程,滯回時(shí)可考慮包辛格效應(yīng)。根據(jù)美國(guó)規(guī)范FAME356,要求主要受力構(gòu)件鋼筋最大塑性應(yīng)變小于0.025,計(jì)算分析中,設(shè)定鋼筋的極限應(yīng)變?yōu)?.025。

        本分析中的剪力墻、樓板、連梁等使用殼單元模擬的混凝土構(gòu)件均采用與《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB 50010—2010)附錄C中一致的混凝土塑性損傷材料本構(gòu)模型。密肋井字梁、柱等使用纖維梁?jiǎn)卧M的混凝土構(gòu)件的混凝土纖維單軸應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系,依據(jù)附錄C,按子程序的形式提供給ABAQUS調(diào)用后進(jìn)行計(jì)算。

        3 彈塑性時(shí)程分析及結(jié)果評(píng)價(jià)

        3.1 地震波選取

        依據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB 50011—2010)和《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(JG J3—2010),選擇了罕遇地震下二組天然波Chi-Chi、Coalinga,一組人工波Artwave。按規(guī)范規(guī)定,地震記錄主、次方向峰值加速度比值為1.0∶0.85。對(duì)每一組地面加速度時(shí)程的分量峰值用一個(gè)修正系數(shù)進(jìn)行放大以達(dá)到地面水平加速度峰值400 gal,在此基礎(chǔ)上再乘以方向系數(shù)使得兩方向峰值加速度分量滿(mǎn)足規(guī)范要求。各地震波頻譜特性亦滿(mǎn)足規(guī)范要求。分析結(jié)果見(jiàn)圖4~6。

        (a)Chi-Chi波加速度時(shí)程曲線(xiàn)

        (b)Coalinga波加速度時(shí)程曲線(xiàn)

        (c)Artwave波加速度時(shí)程曲線(xiàn)圖4 地震波時(shí)程曲線(xiàn)

        圖5 所選地震波X向和規(guī)范反應(yīng)譜對(duì)比曲線(xiàn)

        圖6 所選地震波Y向和規(guī)范反應(yīng)譜對(duì)比曲線(xiàn)

        3.2 結(jié)構(gòu)總體變形性能目標(biāo)與構(gòu)件性能評(píng)估指標(biāo)

        1)根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB 50011—2010)要求,剪力墻結(jié)構(gòu)和筒中筒結(jié)構(gòu)在罕遇地震作用下,按以下條件控制結(jié)構(gòu)位移:①結(jié)構(gòu)最終仍屹立不倒;②層間位移角限值1/120。

        2)混凝土損傷評(píng)價(jià)。根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB 50010—2010)附錄C中提供的混凝土損傷因子計(jì)算公式,受壓情況下,混凝土達(dá)到壓應(yīng)力峰值時(shí),對(duì)應(yīng)的損傷因子為0.4~0.5,可認(rèn)為,當(dāng)混凝土受壓損傷因子小于0.5時(shí),混凝土壓應(yīng)變未超過(guò)峰值壓應(yīng)變,混凝土尚未被壓碎。同樣的,在受拉情況下,可得到當(dāng)混凝土受拉損傷因子小于0.3時(shí),混凝土拉應(yīng)變未超過(guò)峰值拉應(yīng)變,混凝土尚未開(kāi)裂[8]。

        3)構(gòu)件性能評(píng)估指標(biāo)。①混凝土梁、柱:根據(jù)美國(guó)FAME356規(guī)范允許鋼筋進(jìn)入塑性,但最大塑性應(yīng)變小于0.025;②剪力墻:剪力墻可發(fā)生抗壓與抗拉塑性損傷,但為確保結(jié)構(gòu)具有豎向承載能力,主承重墻墻肢內(nèi)抗壓損傷系數(shù)超過(guò)0.9的面積不能大于墻體寬度的一半[10-11]。剪力墻內(nèi)鋼筋的塑性應(yīng)變小于0.025。

        3.3 動(dòng)力時(shí)程計(jì)算方法

        彈塑性時(shí)程分析采用顯式算法,依據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(JGJ 3—2010),分析考慮施工模擬次序,考慮結(jié)構(gòu)幾何非線(xiàn)性等因素。

        3.4 分析結(jié)果及評(píng)價(jià)

        1)模型驗(yàn)證。結(jié)構(gòu)的整體計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表1,ABAQUS彈塑性分析模型的結(jié)構(gòu)總質(zhì)量與自振周期與SATWE計(jì)算結(jié)果非常接近,說(shuō)明該計(jì)算模型與常規(guī)計(jì)算模型是一致的,基于此模型計(jì)算所得的結(jié)果是可靠的。由于A(yíng)BAQUS模型考慮了構(gòu)件配筋,所以結(jié)構(gòu)總質(zhì)量有所增加。

        表1 結(jié)構(gòu)總質(zhì)量與前3階周期對(duì)比

        2)層間位移角和最大位移。由于罕遇地震分析中釆用的是彈塑性樓板模型,無(wú)法像PKPM軟件那樣直接給出層間位移角曲線(xiàn)。因此,選用每個(gè)樓層平面處柱子上下節(jié)點(diǎn)對(duì)應(yīng)的位移角,并以各角點(diǎn)處層間位移角最大值作為此層的層間位移角。每組地震波作用下結(jié)構(gòu)的最大層間位移角和結(jié)構(gòu)最大頂點(diǎn)位移見(jiàn)表2~3。

        表2 大震彈塑性層間位移角

        表3 大震彈塑性頂點(diǎn)位移 單位:mm

        由表2~3可見(jiàn),對(duì)比各條地震波作用下結(jié)構(gòu)的數(shù)值結(jié)果,Artwave人工波響應(yīng)最大。人工波在結(jié)構(gòu)X向最大層間位移角為1/173,出現(xiàn)在2層;Y向的最大層間位移角為1/190,出現(xiàn)在6層,均滿(mǎn)足規(guī)范中彈塑性層間位移角小于1/120的限值要求。

        在8度罕遇地震下,各組波作用下結(jié)構(gòu)的最大位移曲線(xiàn)見(jiàn)圖7。由圖7可知,結(jié)構(gòu)在罕遇地震作用下,結(jié)構(gòu)位移隨著結(jié)構(gòu)的高度增加近似呈線(xiàn)性變化,變形曲線(xiàn)介于彎曲型和剪切型之間,下段略呈彎曲型,上段略成剪切型,其彎剪型的變形曲線(xiàn)更接近于直線(xiàn),結(jié)構(gòu)的層間位移相對(duì)均勻,說(shuō)明外部框架和內(nèi)部核心筒有良好的剛度比與協(xié)調(diào)性。

        圖7 各組地震波作用下結(jié)構(gòu)位移曲線(xiàn)

        3)構(gòu)件損傷破壞。比較各組計(jì)算結(jié)果,結(jié)構(gòu)在A(yíng)RTWAVE波作用下的位移響應(yīng)最大,構(gòu)件破壞程度最嚴(yán)重。以ARTWAVE波X向作用下的計(jì)算結(jié)果為例來(lái)說(shuō)明結(jié)構(gòu)構(gòu)件的損傷破壞情況。

        圖8~9分別為ARTWAVE波作用下地震波結(jié)束時(shí)刻剪力墻的受壓損傷情況和剪力墻、連梁內(nèi)鋼筋的塑性應(yīng)變情況。由圖8~9可以看出,結(jié)構(gòu)在罕遇地震作用下,除個(gè)別墻肢出現(xiàn)了比較明顯的受壓損傷外,大部分墻肢損傷很小,墻肢的損傷主要集中在樓層底部,損傷從墻肢邊緣開(kāi)始,向截面內(nèi)部擴(kuò)散,損傷因子均在0.9以下,嚴(yán)重部位損傷因子達(dá)到0.7左右,但這些部位基本是孤立的,始終未形成貫穿墻體的大面積損傷。剪力墻邊緣構(gòu)件內(nèi)鋼筋的塑性應(yīng)變發(fā)生在剪力墻底部加強(qiáng)區(qū)部位,鋼筋塑性應(yīng)變最大0.001725,遠(yuǎn)未超過(guò)0.025的限值,滿(mǎn)足設(shè)計(jì)要求。

        (a)X方向

        (b)Y方向圖8 ARTWAVE波X向作用下剪力墻受壓損傷示意圖

        (a) 剪力墻鋼筋塑性應(yīng)變

        (b)連梁鋼筋塑性應(yīng)變圖9 剪力墻約束邊緣構(gòu)件和連梁內(nèi)鋼筋塑性應(yīng)變

        位于剪力墻中下部至底部的連梁均出現(xiàn)了深度的受壓損傷,損傷因子可達(dá)0.85甚至以上,而剪力墻頂部連梁則普遍出現(xiàn)了輕度的受壓損傷,此時(shí)連梁上下部鋼筋尚處于彈性階段,使得在混凝土出現(xiàn)剛度退化后,形成較好的耗能機(jī)制,有效地保護(hù)了墻肢。結(jié)構(gòu)的四角L型剪力墻只在根部出現(xiàn)了少量輕微損傷,可見(jiàn)其對(duì)結(jié)構(gòu)整體的承載剪力貢獻(xiàn)較小。

        圖10~11為密肋井字梁和框架柱在A(yíng)RTWAVE波作用下地震波結(jié)束時(shí)刻的受壓損傷情況和鋼筋塑性應(yīng)變情況。由圖10可看出,密肋井字梁與框架柱整體受壓損傷輕微,從損傷部位看,損傷相對(duì)集中于結(jié)構(gòu)中上部且主要位于密肋井字梁與墻體相連部位;從損傷程度看,結(jié)構(gòu)密肋井字梁由上至下?lián)p傷逐漸減輕,框架柱則基本未損傷。由圖11可看出,密肋井字梁內(nèi)鋼筋大部分處于彈性工作狀態(tài),但在結(jié)構(gòu)中上部與剪力墻相連部位有部分塑性應(yīng)變,應(yīng)變值很小,最大約為0.001,而框架柱內(nèi)鋼筋基本處于彈性工作狀態(tài)。

        (a) 密肋井字梁受壓損傷

        (b)框架柱受壓損傷圖10 密肋井字梁和框架柱受壓損傷

        (a)密肋井字梁鋼筋塑性應(yīng)變

        (b)框架柱鋼筋塑性應(yīng)變圖11 密肋井字梁和框架柱鋼筋塑性應(yīng)變

        部分密肋井字梁剛度退化現(xiàn)象的出現(xiàn),使其參與了以剪力墻連梁為主的塑性耗能機(jī)制的形成,有效地提高了結(jié)構(gòu)的抗震承載能力。

        圖12顯示的是結(jié)構(gòu)Y方向墻體在A(yíng)rtwave地震波作用下剪力墻的塑形損傷發(fā)展歷程??梢钥闯?,在3.0 s時(shí)刻,受壓損傷首先出現(xiàn)在剪力墻底部連梁處,并逐漸向上發(fā)展,同時(shí)剪力墻頂部連梁也出現(xiàn)少量受壓損傷構(gòu)件;在8.0 s時(shí)刻,剪力墻底部連梁已進(jìn)入深度受壓損傷,而此時(shí)底層剪力墻剛剛開(kāi)始出現(xiàn)受壓損傷,四角L型剪力墻尚未出現(xiàn)受壓損傷;隨著地震動(dòng)時(shí)程的發(fā)展,在10 s時(shí)刻,剪力墻底部連梁受壓損傷繼續(xù)發(fā)展深化,頂部出現(xiàn)較多連梁的損傷,剪力墻底部受壓損傷區(qū)域擴(kuò)大,且少部進(jìn)入深度發(fā)展,四角L型剪力墻則剛剛出現(xiàn)受壓損傷區(qū)域;15 s時(shí)刻,受壓損傷連梁繼續(xù)增多,剪力墻受壓損傷區(qū)域進(jìn)一步擴(kuò)大;在地震動(dòng)時(shí)程的最后時(shí)刻,剪力墻中下部到底部的連梁都進(jìn)入深度受壓損傷,剪力墻頂部的連梁普遍出現(xiàn)受壓損傷,底部剪力墻受壓損傷愈加嚴(yán)重,但始終未出現(xiàn)大面積貫穿墻體的損傷。

        (a)3.0 s

        (b)6.0s

        (c)8.0s

        (d)10s

        (e)15s

        (f) 20.5s圖12 ARTWAVE波作用下剪力墻受壓損傷發(fā)展歷程

        從地震波作用下剪力墻受壓損傷發(fā)展歷程可以看出,損傷首先發(fā)生于連梁構(gòu)件,且連梁受壓損傷比較明顯,剪力墻僅后期在底部部分區(qū)域發(fā)生了嚴(yán)重的受壓損傷現(xiàn)象,中上部損傷發(fā)展很輕微,連梁的布置實(shí)現(xiàn)了結(jié)構(gòu)體系在罕遇地震作用下整體抗側(cè)剛度降低、耗能能力增強(qiáng)的設(shè)計(jì)預(yù)期。鑒于剪力墻底部受壓損傷較大,設(shè)計(jì)時(shí)可適當(dāng)加強(qiáng)底部加強(qiáng)區(qū)的配筋和剛度。

        與網(wǎng)格式框架相比較,核心筒剛度較大,梁板的慣性力較多地傳遞給了核心筒,使得與核心筒周邊相連的樓板具有明顯的損傷,見(jiàn)圖13。設(shè)計(jì)時(shí)可適當(dāng)加強(qiáng)此位置的樓板配筋和剛度,使其具有足夠的抗震承載力。

        圖13 標(biāo)準(zhǔn)層樓板典型損傷分布圖

        4 結(jié) 語(yǔ)

        本文采用ABAQUS軟件分析了某超高層盒式筒中筒結(jié)構(gòu)在8度罕遇地震激勵(lì)下的抗震性能,研究表明:①該結(jié)構(gòu)型式的變形曲線(xiàn)介于彎曲型和剪切型之間,結(jié)構(gòu)的層間位移相對(duì)均勻,說(shuō)明外部網(wǎng)格式框架和內(nèi)部核心筒具有良好的剛度比與協(xié)調(diào)性;②在給定地震波作用下,核心筒內(nèi)連梁受壓損傷最早最大,核心筒剪力墻損傷相對(duì)較晚較輕,密肋井字梁和框架柱也有效的參與了塑性耗能機(jī)制的形成,該結(jié)構(gòu)主要抗側(cè)力構(gòu)件沒(méi)有發(fā)生嚴(yán)重性破壞,總體變形和構(gòu)件抗震性能良好,符合“大震不倒”的抗震設(shè)防要求,是一種力學(xué)性能良好的結(jié)構(gòu)型式;③該結(jié)構(gòu)體系豎向構(gòu)件中,底部核心筒剪力墻受壓損傷較大,設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)予以加強(qiáng);其水平構(gòu)件中,與核心筒周邊相連的樓板受壓損傷相對(duì)嚴(yán)重,設(shè)計(jì)時(shí)可適當(dāng)加大其配筋和剛度;④通過(guò)一系列的力學(xué)參數(shù)分析可知,盒式筒中筒結(jié)構(gòu)可以適用于高烈度超高層建筑的設(shè)計(jì),但鑒于該結(jié)構(gòu)型式推廣時(shí)間較短,其力學(xué)性能還有待進(jìn)一步的試驗(yàn)研究和工程實(shí)踐的檢驗(yàn)。

        [ID:010669]

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