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        110 kV“上”字型輸電線路復(fù)合材料橫擔(dān)耐雷水平研究

        2020-11-17 06:41:36
        四川電力技術(shù) 2020年5期
        關(guān)鍵詞:耐雷字型閃絡(luò)

        (1.海南電網(wǎng)有限責(zé)任公司三亞供電局,海南 三亞 572000;2.海南電網(wǎng)有限責(zé)任公司海南送變電工程有限公司,海南 ???570203;3.海南電網(wǎng)有限責(zé)任公司瓊海供電局,海南 瓊海 571400)

        0 引 言

        輸電線路桿塔是架空輸電線路的重要組成部門,目前中國電網(wǎng)在運的輸電線路中,最廣泛采用的是鋼管桿和桁架式鋼/鐵塔;常規(guī)鐵塔頭尺寸大,消耗鋼鐵多,線路走廊占用土地面積大[1-2]。然而隨著電網(wǎng)規(guī)模的不斷擴大,輸電走廊占用土地面積也不斷增加,電網(wǎng)顯現(xiàn)出建設(shè)成本大、運行維護費用高以及資源消耗多等缺點。復(fù)合材料桿塔憑其機械強度高、絕緣性能好和耐腐蝕性強等優(yōu)點在中國輸電線路工程中使用越來越多[3]。

        依據(jù)中國多年對雷電活動的觀測和運行數(shù)據(jù)統(tǒng)計,雷擊閃絡(luò)是輸電線路運行跳閘的主要原因[4]。與傳統(tǒng)輸電桿塔不同,復(fù)合材料橫擔(dān)的導(dǎo)線和避雷線掛在橫擔(dān)上,結(jié)構(gòu)上的差異導(dǎo)致復(fù)合橫擔(dān)與傳統(tǒng)輸電桿塔在雷擊后的閃絡(luò)特性也有所不同。因此,分析復(fù)合材料橫擔(dān)的耐雷水平,對優(yōu)化復(fù)合橫擔(dān)結(jié)構(gòu)設(shè)計具有一定的意義。

        下面利用ATP-EMTP軟件,建立110 kV“上”字型輸電線路復(fù)合材料橫擔(dān)仿真模型,分析地面傾角、桿塔橫擔(dān)長度等對復(fù)合材料橫擔(dān)耐雷水平的影響;基于不同參數(shù)組合下所得結(jié)果對比,優(yōu)化復(fù)合橫擔(dān)結(jié)構(gòu)參數(shù)組合,所得數(shù)據(jù)可根據(jù)實際運行工況和現(xiàn)場其他環(huán)境因素進行適當(dāng)調(diào)整用于實際工程中。

        表1 110 kV“上”字型復(fù)合橫擔(dān)桿塔相關(guān)參數(shù)

        1 復(fù)合橫擔(dān)仿真模型建立

        1.1 “上”字型復(fù)合橫擔(dān)模型

        110 kV“上”字型復(fù)合橫擔(dān)的導(dǎo)線和地線典型結(jié)構(gòu)如圖1所示,在“上”字型復(fù)合橫擔(dān)中,接地引下線按照h1、h2將引下線分為兩段。桿塔直徑從塔頂至塔底按線性增加,從d1增加至d2,由此可計算出不同高度處的桿塔半徑。

        對于“上”字型桿塔,根據(jù)GB 50545—2010《110 kV~750 kV 架空輸電線路設(shè)計規(guī)范》[5]中風(fēng)偏和帶電作業(yè)對導(dǎo)地線的要求,桿塔幾何參數(shù)見表1。

        圖1 110 kV“上”字型復(fù)合橫擔(dān)桿塔模型

        1.2 雷電流模型

        仿真采用雙指數(shù)函數(shù)雷電流波形[6],包含波頭、波尾和幅值,具體參數(shù)為2.6/50 μs,波阻抗為400 Ω。

        1.3 絕緣子閃絡(luò)模型

        絕緣子閃絡(luò)判據(jù)使用較多的有定義法、相交法和先導(dǎo)法[7]。采用先導(dǎo)法,假設(shè)當(dāng)絕緣間隙的平均場強大于先導(dǎo)起始場強時,流注就已經(jīng)貫通間隙,先導(dǎo)開始發(fā)展,其速度隨施加的電壓和間隙剩余的長度變化,當(dāng)先導(dǎo)長度增加至間隙長度時,即認(rèn)為閃絡(luò)。仿真選取IEC 61466-2-1998[8]推薦的k=1.1,E0=500.0 kV/m時絕緣子串間隙試驗伏秒特性曲線,通過 MODELS 模塊和 TACS 開關(guān)實現(xiàn)。MODELS 模塊通過代碼實現(xiàn)閃絡(luò)計算過程,至先導(dǎo)發(fā)展長度貫通整個間隙長度時輸出控制信號,使TACS 開關(guān)閉合,模擬絕緣間隙閃絡(luò)被擊穿。模型建立如圖2所示。

        圖2 先導(dǎo)法絕緣子閃絡(luò)模型

        1.4 沖擊接地電阻模型

        沖擊電流經(jīng)接地體入地,工程上采用簡化計算時在電路中以恒定電阻表征。而接地體的沖擊電阻受沖擊電流幅值及頻率的影響較顯著,表現(xiàn)為非線性特性元件。采用IEC 61466-2-1998[8]推薦公式來計算考慮沖擊效應(yīng)時接地體的接地電阻[9-10],見式(1)。

        (1)

        式中:R0為小電流條件下的接地電阻值,通常在工頻條件下測出,Ω;I為流過接地體的沖擊電流幅值,kA;Ig為土壤發(fā)生電離的最小電流,kA。

        圖3 110 kV“上”字型復(fù)合橫擔(dān)桿塔雷擊仿真模型

        仿真采用非線性特性元件來考慮沖擊效應(yīng)時的接地電阻,在ATPDraw 中 MODELS元件編寫代碼實現(xiàn),綜上所述,子模塊和“上”字型復(fù)合橫擔(dān)桿塔的結(jié)構(gòu)特點,建立了110 kV“上”字型復(fù)合橫擔(dān)桿塔雷擊仿真模型,如圖3所示。

        選取5基“上”字型單回線路復(fù)合橫擔(dān)桿塔模型,通過改變桿塔不同地面傾角和橫擔(dān)長短仿真分析對復(fù)合材料橫擔(dān)耐雷水平的影響。反擊跳閘率根據(jù)DL/T 620—1997《交流電氣裝置的過電壓保護和絕緣配合》[11];繞擊跳閘率運用電氣幾何模型(electrical geometrical model,EGM)進行計算。

        2 計算分析及結(jié)果

        110 kV線路檔距為 200~400 m,導(dǎo)線和避雷線弧垂參照規(guī)程中的計算里程分別取5.3 m、2.85 m。導(dǎo)線型號為 LGJ-240/30,直徑為 21.66 mm,直流電阻為 0.120 9 Ω/km;地線型號為 GJ-100,直徑為13 mm,直流電阻為0.433 2 Ω/km[10]。在表1參數(shù)條件下,計算得出兩段引下線的電感值分別為 2.88 μH、2.01 μH,橫擔(dān)波阻抗為 318.8 Ω,鋼管桿波阻抗為 200.5 Ω,接地電阻在工頻條件下取為 10 Ω。絕緣子采用壓控開關(guān)模型時,間隙閃絡(luò)電壓梯度按照 720 kV/m 考慮,D1、D2、D3閃絡(luò)電壓分別為 1224 kV、1368 kV 和 1368 kV;l1和l2閃絡(luò)電壓為 3218 kV、2165 kV。

        2.1 不同地面傾角下的耐雷水平

        建立5基復(fù)合橫擔(dān)桿塔組成線路區(qū)段的仿真模型,5基桿塔均安裝接地引下線,計算在不同地面傾角下的反擊耐雷水平和繞擊耐雷水平,計算結(jié)果分別如表2和表3所示。

        表2 不同傾角下的反擊耐雷水平

        表3 不同傾角下的繞擊耐雷水平

        通過仿真計算,110 kV“上”字型單回線路復(fù)合橫擔(dān)桿塔平均反擊耐雷水平 149.5 kA,遠高于規(guī)定中的推薦值(40~75 kA),且最大(159 kA)已經(jīng)達到500 kV輸電線路桿塔推薦值,由此可見復(fù)合橫擔(dān)有較高的反擊防護性能。繞擊耐雷水平隨著傾角的增大,外坡側(cè)相導(dǎo)線繞擊電流逐漸增大,遭受繞擊的概率也相應(yīng)增加;坡內(nèi)側(cè)相導(dǎo)線臨界繞擊電流逐漸減小,受到地線保護作用加強。

        計算繞擊跳閘率,隨著傾角的逐漸增大,繞擊跳閘率迅速增加,即使按照山區(qū) 30°傾角考慮,在運“上”字型復(fù)合材料桿塔的雷擊跳閘率僅為 0.129 次/(100 km·a),遠低于國家電網(wǎng)公司《110(66) kV~500 kV 架空輸電線路運行規(guī)范》[12]中對 110 kV 輸電線路雷擊跳閘率的考核指標(biāo)0.525 次/(100 km·a),僅為后者的 24.6%,留有較高的安全裕度。

        2.2 不同橫擔(dān)長度下的耐雷水平

        將表1 中結(jié)構(gòu)參數(shù)編為算例1,保持桿塔呼高不變,將圖1中D1、D2、D3算例的長度分別按照算例參考值取系數(shù)0.9、0.8、0.7 和 0.6,依次編號為2至算例5,其參數(shù)見表4。

        表4 不同比例下“上”字型復(fù)合橫擔(dān)結(jié)構(gòu)參數(shù)

        由表4中的參數(shù),仿真計算得出編號1至 5 對應(yīng)的反擊和繞擊耐雷水平列于表5和表6。其中相角為絕緣子閃絡(luò)判據(jù)模型中用先導(dǎo)法閃絡(luò)判據(jù)計算的不同電源初相角。

        表5“上”字型塔復(fù)合橫擔(dān)在不同參數(shù)條件下
        反擊耐雷水平

        單位:kA

        從以上數(shù)據(jù)得出不同塔頭尺寸下的平均反擊耐雷水平和繞擊耐雷水平折線圖,見圖4和圖5。從圖中可以看出,“上”字型桿塔的反擊耐雷水平隨著復(fù)合橫擔(dān)比例系數(shù)的逐漸減小而逐漸降低,“上”字型桿塔A相位置相對較高,絕緣間隙小,繞擊耐雷水平較其余兩相小。

        表6 “上”字型塔復(fù)合橫擔(dān)在不同參數(shù)條件下繞擊耐雷水平 單位:kA

        圖4 不同塔頭尺寸下平均反擊耐雷水平

        圖5 不同塔頭尺寸下平均繞擊耐雷水平

        通過計算繞反擊跳閘率,隨著桿塔比例系數(shù)的逐漸減小,繞反擊跳閘率有所增加。在比例系數(shù)為0.6倍、地面傾角30°的條件下,雷擊跳閘率依然略低于考核指標(biāo),對比繞反擊跳閘率在雷擊跳閘率中的占比,“上”字型繞擊保護水平優(yōu)于反擊保護水平。

        3 結(jié) 語

        通過仿真,研究了復(fù)合材料橫擔(dān)在不同地面傾角、不同橫擔(dān)長度時的耐雷水平,得出以下結(jié)論:

        1)隨著地面傾角的逐漸增大,“上”字型桿塔復(fù)合橫擔(dān)外坡側(cè)相導(dǎo)線繞擊電流逐漸增大,遭受繞擊的概率也相應(yīng)增加;但繞擊跳閘率也僅為規(guī)定值的24.6%,安全裕度高。

        2)復(fù)合橫擔(dān)在逐漸縮短的情形下,繞反擊耐雷水平逐漸降低,因此在工程應(yīng)用中不能一直減少橫擔(dān)尺寸來降低重量。

        3)仿真計算結(jié)果有一定的參考價值,在實際應(yīng)用中可以根據(jù)現(xiàn)場實際需求來調(diào)整橫擔(dān)參數(shù)。

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