胡 洋,秦漢圣,龐 磊,闞瑞峰,梁金虎,楊雨欣,陳明虎
(1.華北科技學(xué)院 安全工程學(xué)院,北京101601;2.北京石油化工學(xué)院 安全工程學(xué)院,北京102617;3.中國(guó)科學(xué)院 合肥物質(zhì)科學(xué)研究院,安徽 合肥230031;4.中北大學(xué) 環(huán)境與安全學(xué)院,山西 太原030051)
近年來(lái),全球的經(jīng)濟(jì)發(fā)展趨勢(shì)對(duì)清潔型能源的需求越來(lái)越大,但我國(guó)由于富煤、少氣、貧油的能源結(jié)構(gòu)決定了在相當(dāng)長(zhǎng)的一段時(shí)間內(nèi)煤炭依舊是我國(guó)的能源支柱。我國(guó)90%的煤礦依舊采用井工的方式進(jìn)行開(kāi)采[1],由于開(kāi)采技術(shù)的局限和人員素質(zhì)的不同,瓦斯爆炸事故為煤礦事故中的高發(fā)事故。為了從根源上杜絕煤礦瓦斯爆炸事故,學(xué)者們通過(guò)搭建縮小尺度的實(shí)驗(yàn)管道平臺(tái)進(jìn)行相關(guān)的瓦斯爆燃實(shí)驗(yàn)研究[2-4]。目前,傳統(tǒng)的測(cè)量方式借助壓力傳感器、火焰?zhèn)鞲衅鳎瑹o(wú)法獲得瓦斯爆燃流場(chǎng)的微觀信息,對(duì)流場(chǎng)的微觀變化僅是一種“可能性”的分析。為了彌補(bǔ)傳統(tǒng)測(cè)量方式的不足,學(xué)者們引入激光光譜、高速激光紋影等現(xiàn)代化的測(cè)量方式獲得流場(chǎng)的微觀信息,盡管在測(cè)量深度上邁出了一大步,但同時(shí)也對(duì)實(shí)驗(yàn)的操作技術(shù)有了更高的要求,其中就涉及到整個(gè)實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)中不同設(shè)備響應(yīng)時(shí)間的研究,如高壓點(diǎn)火系統(tǒng)的點(diǎn)火響應(yīng)時(shí)間、瓦斯爆燃火焰陣面到達(dá)觀察窗的時(shí)間、細(xì)水霧噴射系統(tǒng)的響應(yīng)時(shí)間、水霧液滴運(yùn)動(dòng)到觀察窗口的時(shí)間、高速攝影系統(tǒng)中的相機(jī)響應(yīng)時(shí)間等,而不同設(shè)備的響應(yīng)度不同,從秒到納秒量級(jí),為了清晰、完整的獲得流場(chǎng)波系演化和火焰形態(tài)的變化過(guò)程,需要設(shè)計(jì)測(cè)量方案對(duì)多個(gè)設(shè)備的響應(yīng)時(shí)間進(jìn)行研究,為確定合理的通道延時(shí)時(shí)間提供理論依據(jù),為細(xì)水霧抑制瓦斯爆燃光學(xué)測(cè)試奠定了實(shí)驗(yàn)基礎(chǔ)。
在煤礦中發(fā)生的瓦斯爆炸大多數(shù)為爆燃,沖擊波與火焰和爆炸產(chǎn)物分離,先與火焰在巷道中傳播,依靠所產(chǎn)生的高溫火焰的灼燒、爆炸沖擊波的破壞力和產(chǎn)生的有毒有害氣體造成巨大的人員傷亡和經(jīng)濟(jì)損失[5],而學(xué)者們對(duì)阻燃劑抑制瓦斯爆燃的實(shí)驗(yàn)進(jìn)行了大量的研究,根據(jù)物理和化學(xué)2 種抑爆機(jī)理將其分為惰性氣體、惰性粉塵、多孔材料和水系物等4 大類[6],但在實(shí)際應(yīng)用中均暴露出一定的問(wèn)題,抑爆效果并不理想。
在阻燃劑抑制瓦斯爆燃的相關(guān)實(shí)驗(yàn)研究中,爆炸壓力波在管道中發(fā)生反射、繞射等現(xiàn)象[7],使流場(chǎng)結(jié)構(gòu)復(fù)雜多變,同時(shí)瓦斯爆燃過(guò)程是一個(gè)立體的三維結(jié)構(gòu)[8],僅僅依靠傳統(tǒng)的測(cè)量方式從不同單一位置的數(shù)據(jù)分析爆炸流場(chǎng)的壓力波峰、壓力上升速度、火焰?zhèn)鞑ニ俣鹊群暧^變化,對(duì)認(rèn)識(shí)阻燃劑抑制瓦斯爆燃的研究是不充分的,也就無(wú)法真正的掌握阻燃劑抑制瓦斯爆燃的機(jī)理。以阻燃劑細(xì)水霧為例,細(xì)水霧與火焰陣面的相互作用是一個(gè)復(fù)雜的氣液兩相間傳熱、傳質(zhì)的過(guò)程[9],然而在實(shí)際研究中發(fā)現(xiàn)[10-12],少量細(xì)水霧出現(xiàn)增強(qiáng)爆炸,足量細(xì)水霧抑制爆炸2 種完全相反的結(jié)果,對(duì)于細(xì)水霧導(dǎo)致爆炸增強(qiáng)這一現(xiàn)象學(xué)者們僅僅從數(shù)據(jù)的變化“猜測(cè)”是由于少量的細(xì)水霧導(dǎo)致預(yù)混氣體發(fā)生湍流效應(yīng),火焰結(jié)構(gòu)發(fā)生了變化,給出了細(xì)水霧增強(qiáng)爆炸這種籠統(tǒng)的定性解釋,卻無(wú)法給出細(xì)水霧如何使火焰結(jié)構(gòu)發(fā)生具體變化的定量解釋,對(duì)細(xì)水霧增強(qiáng)和抑制爆燃的機(jī)理從微觀層面并未真正掌握,也就無(wú)法提出真正有效的抑爆措施,這也是現(xiàn)有的阻燃劑在實(shí)際應(yīng)用中效果并不理想主要原因。
基于上述分析,傳統(tǒng)的測(cè)量方式由于具有一定的局限性,無(wú)法從微觀層面充分認(rèn)識(shí)阻燃劑抑制瓦斯爆燃的機(jī)理[13],也就無(wú)法提出有效的抑爆措施,因此,在阻燃劑抑制瓦斯爆燃實(shí)驗(yàn)研究中引入激光紋影技術(shù)等光學(xué)測(cè)試手段是一個(gè)必然的趨勢(shì),對(duì)重新認(rèn)識(shí)阻燃劑抑制瓦斯爆燃的本質(zhì)和進(jìn)一步提出高效的抑爆措施具有重要的意義。
本次實(shí)驗(yàn)平臺(tái)主要由爆炸激波管系統(tǒng)、瓦斯配氣系統(tǒng)、抽真空系統(tǒng)、高壓點(diǎn)火系統(tǒng)、東華數(shù)據(jù)測(cè)量系統(tǒng)、細(xì)水霧噴射系統(tǒng)和高速攝影系統(tǒng)7 部分組成,多目標(biāo)同步控制系統(tǒng)實(shí)驗(yàn)原理圖如圖1,
圖1 多目標(biāo)同步控制系統(tǒng)實(shí)驗(yàn)原理圖Fig.1 Multi-objective synchronous control system
爆炸激波管系統(tǒng)由1 節(jié)方形管道和帶有觀察窗口的實(shí)驗(yàn)段構(gòu)成,管道采用法蘭盤連接而成,管道截面為200 mm×200 mm 的方形,長(zhǎng)度為4 000 mm,方形管道同一橫截面積處的側(cè)面和頂面的開(kāi)有小孔用于安裝壓力和火焰?zhèn)鞲衅?,觀察窗口的直徑為200 mm;配氣系統(tǒng)由瓦斯預(yù)混氣罐、空壓機(jī)、瓦斯氣瓶、真空泵、數(shù)字壓力表、高壓輸氣管組成;抽真空系統(tǒng)由真空泵、真空計(jì)、抽真空管路組成;高壓點(diǎn)火系統(tǒng)由電容、電壓調(diào)節(jié)器、電極等組成,電極布置在激波管開(kāi)端的尼龍盤上,實(shí)驗(yàn)過(guò)程中采用點(diǎn)火能5 J;東華數(shù)據(jù)測(cè)量系統(tǒng)由電腦、壓力傳感器、火焰?zhèn)鞲衅?、東華數(shù)據(jù)采集軟件組成,其中數(shù)據(jù)采集卡的采樣頻率最高為20 MHz,壓力傳感器采用美國(guó)PCB 公司的壓電傳感器,型號(hào)為M111A22,靈敏度為0.145 mV/kPa,最大量程6.9 MPa,采樣頻率≥500 kHz;火焰?zhèn)鞲衅鳒y(cè)量系統(tǒng)為自行研究設(shè)計(jì),包括光纖、光纖傳感器、光電集成器組成,靈敏度為1 mV/mV。實(shí)驗(yàn)過(guò)程中,將測(cè)得的壓力數(shù)據(jù)和火焰數(shù)據(jù)輸送到東華數(shù)據(jù)采集軟件中即可在電腦操作界面完成對(duì)數(shù)據(jù)曲線的讀取和分析。
如何準(zhǔn)確、清晰、完整的獲得細(xì)水霧與火焰陣面作用時(shí)的流場(chǎng)圖像資料是阻燃劑抑制瓦斯爆燃實(shí)驗(yàn)研究的核心,而合理設(shè)置通道延時(shí)時(shí)間,使火焰陣面運(yùn)動(dòng)到觀察窗口時(shí),細(xì)水霧噴射系統(tǒng)噴射進(jìn)入管道的水霧液滴也恰好運(yùn)動(dòng)到觀察窗口與火焰陣面相作用,這是整個(gè)實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)達(dá)到同步控制的重點(diǎn)和關(guān)鍵點(diǎn)。因此,對(duì)光學(xué)測(cè)量系統(tǒng)中涉及的不同設(shè)備的時(shí)間變量進(jìn)行定義,同步控制系統(tǒng)時(shí)間變量見(jiàn)表1。
表1 同步控制系統(tǒng)時(shí)間變量Table 1 Time variables of synchronous control system
在上述同步控制方案中,使火焰陣面或水霧液滴在觀察窗口恰好相遇需要滿足以下時(shí)間關(guān)系:
即需要測(cè)得高壓點(diǎn)火系統(tǒng)中的點(diǎn)火響應(yīng)時(shí)間t2、瓦斯爆燃火焰陣面運(yùn)動(dòng)到觀察窗口的時(shí)間t3、細(xì)水霧噴射系統(tǒng)的響應(yīng)時(shí)間t4、水霧液滴運(yùn)動(dòng)到觀察窗口的時(shí)間t5和設(shè)置的通道延時(shí)時(shí)間t7。
整個(gè)實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)中工作流程為:信號(hào)發(fā)生器產(chǎn)生信號(hào)TTL0后進(jìn)入時(shí)間延時(shí)器后,在輸出端的4 個(gè)通道中產(chǎn)生信號(hào)TTL1、TTL2、TTL3和TTL4,其中信號(hào)TTL1、TTL2經(jīng)過(guò)固體繼電器后,TTL1控制高壓點(diǎn)火系統(tǒng)的點(diǎn)火裝置,實(shí)現(xiàn)高壓放電引燃瓦斯預(yù)混氣體;TTL2啟動(dòng)細(xì)水霧噴射系統(tǒng),噴射細(xì)水霧進(jìn)入實(shí)驗(yàn)管道;信號(hào)TTL3控制東華數(shù)據(jù)采集軟件進(jìn)行數(shù)據(jù)的采集和TTL4控制高速相機(jī)的外觸發(fā)口,打開(kāi)相機(jī)進(jìn)行拍攝。
為了簡(jiǎn)化實(shí)驗(yàn)的技術(shù)難度并減少實(shí)驗(yàn)誤差,本設(shè)計(jì)方案中不在設(shè)計(jì)高壓點(diǎn)火裝置響應(yīng)時(shí)間測(cè)試方案獲得高壓點(diǎn)火系統(tǒng)的響應(yīng)時(shí)間t2和通過(guò)多組實(shí)驗(yàn)獲得火焰運(yùn)動(dòng)到觀察窗口的時(shí)間t3,將t2+t3=T1直接定義為觀察窗口火焰陣面出現(xiàn)時(shí)間;將t4+t5+t7=T2直接定義為水霧液滴到達(dá)觀察窗口時(shí)間。當(dāng)T1=T2時(shí),即火焰陣面和水霧液滴在觀察窗口恰好相遇,便可準(zhǔn)確、清晰、完整的獲得水霧液滴與火焰陣面作用的流場(chǎng)圖像,而上述過(guò)程的關(guān)鍵在于確定合適的通道延時(shí)時(shí)間,根據(jù)表1 和上述分析可知,通道延時(shí)時(shí)間t7= T1-(t4+t5)。其中,觀察窗口火焰陣面出現(xiàn)時(shí)間T1可以通過(guò)東華數(shù)據(jù)采集軟件讀取,通常在實(shí)驗(yàn)中使用的實(shí)驗(yàn)延時(shí)器延時(shí)精度小于2 μs[15],近似認(rèn)為等于0,東華數(shù)據(jù)采集軟件的最高采樣頻率為20 MHz,數(shù)據(jù)測(cè)量系統(tǒng)響應(yīng)時(shí)間t1也可直接忽略不計(jì),便認(rèn)為信號(hào)發(fā)生器產(chǎn)生信號(hào)TTL0的時(shí)刻,東華數(shù)據(jù)采集也同步開(kāi)啟。因此,觀察窗口火焰陣面出現(xiàn)時(shí)間T1可以經(jīng)過(guò)多次重復(fù)實(shí)驗(yàn)確定;水霧液滴運(yùn)動(dòng)到觀察窗口的時(shí)間t5,可以通過(guò)查閱采用的噴嘴參數(shù)獲得水霧液滴的速度或者通過(guò)采用PDPA 對(duì)水霧參數(shù)進(jìn)行測(cè)量獲得水霧液滴的速度,同時(shí)測(cè)量噴嘴安裝位置到觀察窗口的距離,通過(guò)計(jì)算便可得到水霧液滴運(yùn)動(dòng)到觀察窗口的時(shí)間t5,細(xì)水霧噴射系統(tǒng)的響應(yīng)時(shí)間t4需要通過(guò)設(shè)計(jì)實(shí)驗(yàn)獲得。
火焰陣面在觀察窗口出現(xiàn)時(shí)間t1測(cè)量方案示意圖如圖2。
圖2 火焰陣面在觀察窗口出現(xiàn)時(shí)間t1 測(cè)量方案示意圖Fig.2 Schematic diagram of t1 measurement scheme for the appearance time of flame array in the observation window
火焰陣面在觀察窗口出現(xiàn)時(shí)間t1的測(cè)試流程如下:
1)在實(shí)驗(yàn)管道觀察窗口的中心位置處安裝火焰?zhèn)鞲衅鳌?/p>
2)利用信號(hào)發(fā)生器產(chǎn)出信號(hào)TTL0,進(jìn)過(guò)時(shí)間延時(shí)器后,在輸出端產(chǎn)生信號(hào)TTL1和TTL3,信號(hào)TTL1經(jīng)過(guò)固體繼電器后控制高壓點(diǎn)火系統(tǒng)中的點(diǎn)火裝置,實(shí)現(xiàn)高壓放電引燃瓦斯預(yù)混氣體;信號(hào)TTL3控制東華數(shù)據(jù)采集軟件,打開(kāi)數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)進(jìn)行數(shù)據(jù)的采集。
3)東華數(shù)據(jù)采集軟件中讀取火焰信號(hào)出現(xiàn)時(shí)間,即為觀察窗口火焰陣面出現(xiàn)時(shí)間t1。
4)進(jìn)行多組實(shí)驗(yàn),獲得觀察窗口火焰陣面出現(xiàn)時(shí)間t1的平均值。
細(xì)水霧噴射系統(tǒng)響應(yīng)時(shí)間t4測(cè)量方案示意圖如圖3。
圖3 細(xì)水霧噴射系統(tǒng)響應(yīng)時(shí)間t4 測(cè)量方案示意圖Fig.3 The response time t4 measurement scheme of the fine water mist injection system
響應(yīng)時(shí)間t4測(cè)試流程如下:
1)將細(xì)水霧噴射系統(tǒng)的噴嘴固定在實(shí)驗(yàn)管道中,并使細(xì)水霧噴射系統(tǒng)的噴嘴在高速相機(jī)的拍攝范圍內(nèi)。
2)單獨(dú)打開(kāi)細(xì)水霧噴射系統(tǒng)提前噴射10 s,將細(xì)水霧噴射系統(tǒng)管道中殘存的空氣排出,使管道中充滿液態(tài)水。
3)將1 張打印紙覆蓋在噴嘴處,通過(guò)觀察窗口拍攝打印紙的運(yùn)動(dòng)狀況。
4)利用信號(hào)發(fā)生器產(chǎn)出信號(hào)TTL0,進(jìn)過(guò)時(shí)間延時(shí)器后,在輸出端產(chǎn)生信號(hào)TTL2和TTL4,信號(hào)TTL2經(jīng)過(guò)固體繼電器作用于電磁閥開(kāi)啟細(xì)水霧噴射系統(tǒng),信號(hào)TTL4用于開(kāi)啟高速相機(jī)進(jìn)行拍攝。
5)通過(guò)高速相機(jī)所拍攝的照片,確定打印紙位置發(fā)生變化所拍攝的第1 張照片,打印紙位置發(fā)生變化時(shí)的時(shí)間可以通過(guò)高速相機(jī)的圖像幀數(shù)和間隔時(shí)間確定,打印紙位置發(fā)生變化時(shí)記錄的時(shí)間即為細(xì)水霧噴射系統(tǒng)響應(yīng)時(shí)間t4。
6)進(jìn)行多次試驗(yàn),獲得多次細(xì)水霧噴射系統(tǒng)響應(yīng)時(shí)間t4的平均值。
根據(jù)觀察窗口火焰陣面出現(xiàn)的測(cè)試方案,采用外部觸發(fā)的方式,體積分?jǐn)?shù)為9.5%的瓦斯預(yù)混氣體,高壓點(diǎn)火系統(tǒng)的點(diǎn)火能為5 J,東華數(shù)據(jù)采集軟件的采樣頻率設(shè)為1 MHz。進(jìn)行多次實(shí)驗(yàn),6 組實(shí)驗(yàn)所測(cè)的觀察窗口火焰陣面出現(xiàn)時(shí)間為0.113 3 s,觀察窗口火焰陣面出現(xiàn)時(shí)間T1的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)表2。
表2 觀察窗口火焰陣面出現(xiàn)時(shí)間t1 的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)Table 2 Observation window flame array appearance time t1 experimental data
根據(jù)細(xì)水霧噴射系統(tǒng)響應(yīng)時(shí)間測(cè)試方案,采用3 種不同的拍攝速度進(jìn)行了3 組實(shí)驗(yàn),尋找3 種拍攝速度下打印紙的狀態(tài)發(fā)生變化的第1 張照片,細(xì)水霧噴射系統(tǒng)響應(yīng)時(shí)間t4測(cè)試高速攝影圖如圖4,圖中的白色物體為覆蓋在細(xì)水霧噴嘴上的打印紙,經(jīng)過(guò)3 組實(shí)驗(yàn)得到細(xì)水霧噴射系統(tǒng)響應(yīng)時(shí)間的平均值為8.716 ms,細(xì)水霧噴射系統(tǒng)響應(yīng)時(shí)間t4的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)表3。
圖4 細(xì)水霧噴射系統(tǒng)響應(yīng)時(shí)間t4 測(cè)試高速攝影圖Fig.4 High-speed photography of the response time t4 test for the fine water spray system
表3 細(xì)水霧噴射系統(tǒng)響應(yīng)時(shí)間t4 的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)Table 3 Experimental data of response time t4 of the fine water spray system
在阻燃劑抑制瓦斯爆燃光學(xué)測(cè)試系統(tǒng)中,為了能準(zhǔn)確獲得瓦斯爆燃過(guò)程中火焰陣面與細(xì)水霧相作用時(shí)火焰形態(tài)變化和激波演化過(guò)程的圖像資料,多設(shè)備耦合時(shí)間同步控制是其中的關(guān)鍵技術(shù)。通過(guò)設(shè)計(jì)實(shí)驗(yàn)測(cè)量方案,得出觀察窗口火焰陣面出現(xiàn)的平均時(shí)間為0.113 3 s,細(xì)水霧噴射系統(tǒng)平均響應(yīng)時(shí)間為8.716 ms,以測(cè)量數(shù)據(jù)為基礎(chǔ),設(shè)置合理的通道延時(shí)時(shí)間達(dá)到多設(shè)備的同步控制,為細(xì)水霧抑制瓦斯爆燃光學(xué)測(cè)試奠定了實(shí)驗(yàn)基礎(chǔ),為揭示細(xì)水霧抑制瓦斯爆燃的本質(zhì)提供理論依據(jù)。