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        基坑開(kāi)挖與支撐拆除對(duì)周圍環(huán)境影響的研究*

        2020-10-29 01:40:34秦勝伍張領(lǐng)帥張延慶程秋實(shí)
        工程地質(zhì)學(xué)報(bào) 2020年5期
        關(guān)鍵詞:底層監(jiān)測(cè)點(diǎn)基坑

        秦勝伍 苗 強(qiáng) 張領(lǐng)帥② 張延慶 程秋實(shí)

        (①吉林大學(xué),長(zhǎng)春 130026,中國(guó))(②深圳宏業(yè)基巖土科技股份有限公司,深圳 518055,中國(guó))

        0 引 言

        隨著城市的快速發(fā)展,人口越來(lái)越密集,不可避免地促使城市向地下發(fā)展。而城市空間有限,周邊條件復(fù)雜,對(duì)基坑周邊變形要求更高,給基坑支護(hù)造成更大困難。因此,需要合理使用支護(hù)結(jié)構(gòu)以保證基坑安全?,F(xiàn)階段大型深基坑多采用支護(hù)樁和地下連續(xù)墻,并配合錨桿、內(nèi)支撐共同支護(hù)形式(Shi et al.,2015;薛彥琪等,2016;張永強(qiáng)等,2018),而錨桿對(duì)基坑周圍土體擾動(dòng)大,內(nèi)支撐更能適應(yīng)對(duì)周圍環(huán)境要求高的情況。

        現(xiàn)階段已有許多學(xué)者對(duì)內(nèi)支撐支護(hù)形式下基坑開(kāi)挖對(duì)周圍環(huán)境的影響做出大量研究。不采用內(nèi)支撐可以省去許多中間支撐結(jié)構(gòu),節(jié)省大量時(shí)間和成本,使項(xiàng)目能夠提前完成,但是會(huì)降低圍護(hù)結(jié)構(gòu)的抗變形能力(Abela et al.,2013)?;觾?nèi)支撐多采用鋼支撐和混凝土支撐,鋼支撐能施加預(yù)應(yīng)力從而降低圍護(hù)結(jié)構(gòu)的變形,并且拆除方便,可以循環(huán)利用。Guo et al.(2019)通過(guò)有限元和彈性地基梁法分析了非對(duì)稱附加應(yīng)力作用下鋼支撐支護(hù)的深基坑變形規(guī)律,研究表明,隨著基坑的開(kāi)挖,地下連續(xù)墻的最大水平位移非線性增加,由于非對(duì)稱附加應(yīng)力作用,最大水平位移的位置略小于最終開(kāi)挖深度。Cui et al.(2018)研究鉆孔樁和傾斜鋼支撐支護(hù)形式下基坑的變形規(guī)律,通過(guò)分析地面沉降、鉆孔樁隨開(kāi)挖深度的變化曲線,并與常規(guī)支護(hù)進(jìn)行對(duì)比,最終得到傾斜鋼支撐支護(hù)變形規(guī)律的適用性。混凝土支撐既能受拉也能受壓,可以按照任意方向施工,并且能永久使用,得到廣泛利用(Zeng et al.,2018)。

        現(xiàn)階段支撐拆除對(duì)基坑變形以及周圍環(huán)境的影響規(guī)律研究甚少,僅有個(gè)別學(xué)者總結(jié)其變形規(guī)律。劉波等(2014)通過(guò)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)分析支撐拆除過(guò)程中的變形規(guī)律,表明周圍地表沉降隨著支撐的拆除表現(xiàn)為明顯的時(shí)間性和空間性。鐘可等(2019)通過(guò)數(shù)值分析得到基坑支撐的最佳拆除時(shí)間。人們普遍認(rèn)為基坑變形主要發(fā)生在基坑開(kāi)挖階段,而忽略了支撐拆除對(duì)基坑變形的影響,支撐拆除時(shí)的變形規(guī)律研究不夠深入,需要進(jìn)一步深入研究。

        本文主要以深圳市萬(wàn)科濱海置地基坑工程為依托,對(duì)中國(guó)東南沿海地區(qū)地下連續(xù)墻+內(nèi)支撐深基坑支護(hù)形式進(jìn)行三維有限元分析,旨在研究?jī)?nèi)支撐支護(hù)形式下基坑開(kāi)挖和支撐拆除分別對(duì)周邊環(huán)境的影響,并對(duì)其變形規(guī)律和影響因素進(jìn)行探討,以對(duì)同類工程提供借鑒。

        1 工程概況

        深圳市萬(wàn)科濱海置地基坑工程位于深圳市福田區(qū)車公廟工業(yè)區(qū),北鄰泰然八路,南鄰濱河大道,西側(cè)為泰然九路,東側(cè)為大漢王項(xiàng)目施工工地。另外,北側(cè)有一棟7層建筑,采用鉆孔灌注樁基礎(chǔ),受基坑開(kāi)挖影響大。基坑面積約5775im2,周長(zhǎng)約300im,開(kāi)挖深度為19.3im,擬修建4層地下室,具體位置信息見(jiàn)圖1。

        圖1 監(jiān)測(cè)點(diǎn)布置圖

        該基坑采用地下連續(xù)墻+內(nèi)支撐支護(hù)形式,地下連續(xù)墻寬1000imm,支撐為1000imm×1000imm鋼筋混凝土。立柱上側(cè)采用Φ600imm鋼管立柱,坑底下側(cè)為Φ1000imm鉆孔樁。由于受施工空間限制,在第1層支撐周邊設(shè)置混凝土棧橋板,以便車輛經(jīng)過(guò)。具體的支護(hù)剖面圖如圖2所示?;庸卜譃?次開(kāi)挖,開(kāi)挖厚度分別為1im,8.3im,13.4im,19.3im,待每層土開(kāi)挖完成后修建內(nèi)支撐,底層地下室修建完成后開(kāi)始拆除支撐,詳細(xì)的施工工序信息如表1。

        圖2 典型基坑剖面圖

        表1 施工工序信息表

        為了分析基坑開(kāi)挖和支撐拆除兩個(gè)過(guò)程對(duì)周圍環(huán)境的影響規(guī)律,在基坑內(nèi)以及周邊布置監(jiān)測(cè)點(diǎn),監(jiān)測(cè)時(shí)間是從基坑開(kāi)挖之前到支撐拆除之后基坑回填。在基坑開(kāi)始施工前,北側(cè)高層建筑邊角處設(shè)置建筑沉降監(jiān)測(cè)點(diǎn),編號(hào)分別為JZ01-JZ04;基坑周邊地面沉降監(jiān)測(cè)點(diǎn)編號(hào)為L(zhǎng)M01-LM17。在冠梁頂部設(shè)置坑頂沉降與位移監(jiān)測(cè)點(diǎn),分別為WS01-WS15。具體的監(jiān)測(cè)點(diǎn)位置分布情況如圖1所示。

        2 有限元模型介紹

        為了更好地研究基坑開(kāi)挖和支撐拆除對(duì)周圍環(huán)境的影響,本文將采用有限元分析方法進(jìn)行研究,著重分析建筑物、地面等變化情況。

        數(shù)值模擬結(jié)果的精確程度關(guān)鍵在于本構(gòu)模型的選擇。硬化土(HS)模型是把土體變形認(rèn)為是一種彈塑性變形的模型,能有效反應(yīng)大部分土的性質(zhì),是一種高級(jí)土體硬化模型,獲得的土體變形結(jié)果與工程實(shí)際最為符合(李連祥等,2016;葉帥華等,2020),因此,本文采用硬化土模型?;◢弾r在我國(guó)東南地區(qū)分布十分廣泛,對(duì)工程施工產(chǎn)生很大影響。張運(yùn)標(biāo)等(2020)總結(jié)了深圳市花崗巖風(fēng)化帶的劃分依據(jù),闡述其崩解特征。龐小朝等(2018)通過(guò)試驗(yàn)研究深圳花崗巖殘積土,確定參考割線模量為參考切線模量的2.1倍,卸載再加載參考割線模量為參考割級(jí)模量的3.6倍。本次模擬為了使模型網(wǎng)格合理劃分,對(duì)部分土層進(jìn)行簡(jiǎn)化。最終確定的模型土層參數(shù)如表2。

        表2 模型土層參數(shù)取值

        本文選用Plaxis3D有限元軟件進(jìn)行模擬分析,考慮邊界對(duì)模擬結(jié)果的影響,選取模型寬度為開(kāi)挖深度的3倍。根據(jù)基坑大小和開(kāi)挖深度,最終確定的模型大小為200im×170im×40im。地下連續(xù)墻采用板單元模擬,采用界面單元模擬土體與地下連續(xù)墻之間的相互作用,內(nèi)支撐和鋼管立柱采用梁?jiǎn)卧M,下部鉆孔樁和建筑物基礎(chǔ)則選用Embedded樁,建筑物上部荷載等效為每層15ikPa的均布荷載,最終創(chuàng)建的模型結(jié)構(gòu)如圖3所示。模型選取網(wǎng)格疏密程度為“中細(xì)”,共創(chuàng)建78i506個(gè)網(wǎng)格單元,114i314個(gè)節(jié)點(diǎn)。模型地下水位設(shè)置在地面下3im處。不同的開(kāi)挖方法會(huì)造成不同的結(jié)果(耿招等,2018;黃維新等,2019),本文將按照實(shí)際的施工過(guò)程(表1)設(shè)置模型工序,同時(shí)考慮坑內(nèi)降水的影響,在土體開(kāi)挖前將坑內(nèi)水位降到開(kāi)挖底面以下。

        圖3 模型結(jié)構(gòu)圖

        3 模擬結(jié)果與監(jiān)測(cè)結(jié)果分析

        本文主要研究建筑與地面沉降情況,因此全部選取北側(cè)監(jiān)測(cè)點(diǎn)進(jìn)行分析,監(jiān)測(cè)時(shí)間是從基坑開(kāi)挖之前到基坑回填結(jié)束。

        3.1 基坑頂部水平位移分析

        3.1.1 基坑頂部水平位移模擬結(jié)果分析

        圖4為第4層土開(kāi)挖和底層支撐拆除階段地下連續(xù)墻的水平位移云圖。從圖中可以看出,無(wú)論是基坑開(kāi)挖還是支撐拆除,變形都受空間效應(yīng)影響,中間變形大,兩邊變形小,最大水平位移的位置支撐拆除要比基坑開(kāi)挖靠近頂部。第4層土開(kāi)挖階段最大水平位移量約為18.9imm,整個(gè)開(kāi)挖階段約為35imm,占開(kāi)挖階段變形量的54%,由此可見(jiàn),基坑變形主要發(fā)生在底層土開(kāi)挖。底層支撐拆除階段的變形量約為17imm,相較與基坑開(kāi)挖階段,其變形量不可忽略??傮w上支撐拆除變形約占總變形量的50%,體現(xiàn)了支撐拆除階段的重要性。

        圖4 地下連續(xù)墻水平位移云圖

        選取基坑頂部水平位移監(jiān)測(cè)點(diǎn)WS03監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)與有限元模擬結(jié)果進(jìn)行對(duì)比驗(yàn)證,結(jié)果如圖5所示。從圖中可以看出,模擬結(jié)果的最大值為11.5imm,監(jiān)測(cè)結(jié)果的最大值為10.5imm,模型結(jié)果約高于實(shí)際值9.52%,與模擬結(jié)果有一定偏差,主要原因是土體快速開(kāi)挖停止后,土方車停運(yùn)造成基坑水平位移回彈,模型中并未考慮這些因素,模擬結(jié)果有一定偏差。但是,結(jié)果能明確表明最后一層土開(kāi)挖變形最大,約為4.05imm,占模擬結(jié)果的35.22%。而監(jiān)測(cè)顯示最后一層土開(kāi)挖變形量約為3.65imm,占基坑開(kāi)挖變形量的34.76%。

        圖5 基坑頂部水平位移監(jiān)測(cè)值與模擬值對(duì)比圖

        3.1.2 基坑頂部水平位移監(jiān)測(cè)結(jié)果分析

        由基坑北側(cè)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)得到的基坑頂部水平位移隨時(shí)間變化曲線如圖6所示。從圖中可以看出,隨著基坑的開(kāi)挖,基坑頂部水平位移快速增加,底板施工后逐漸趨于穩(wěn)定;之后拆除支撐繼續(xù)增大,隨著地下室施工最終逐漸穩(wěn)定??梢园l(fā)現(xiàn),基坑頂部水平位移快速增加是在基坑開(kāi)挖和支撐拆除兩個(gè)階段,兩階段總的變形量達(dá)到總變形量的85%以上。從圖7可以看出兩個(gè)階段產(chǎn)生的基坑頂部水平位移值和各階段占總變形的百分比。對(duì)比不同監(jiān)測(cè)點(diǎn)數(shù)據(jù),兩階段基坑頂部水平位移量所占總變形百分比呈交叉狀,圍繞某一特定值上下波動(dòng),兩階段變形量相差不大,基本持平,說(shuō)明支撐拆除對(duì)基坑變形和基坑開(kāi)挖同等重要。因此更應(yīng)注重支撐拆除對(duì)基坑變形的影響,提前設(shè)計(jì)好支撐拆除方式,精準(zhǔn)把握支撐拆除時(shí)間。

        圖6 基坑頂部水平位移隨時(shí)間變化曲線

        圖7 不同階段基坑頂部水平位移柱狀圖

        為了更好地研究這兩個(gè)階段的變形規(guī)律,沿基坑方向繪制不同監(jiān)測(cè)點(diǎn)、不同施工工序下的基坑頂部水平位移圖(圖8)?;娱_(kāi)挖階段的變形受時(shí)空效應(yīng)影響,在基坑拐角處變形較小(Lee et al.,1998;Tan et al.,2013;Shi et al.,2019)。從圖中可以看出,支撐拆除階段與基坑開(kāi)挖規(guī)律具有相似性,兩階段都呈“拋物線”形式,“中間大、兩邊小”,具有明顯的時(shí)空效應(yīng),這與模擬結(jié)果相符合。通過(guò)觀察相鄰工序之間的距離,發(fā)現(xiàn)基坑開(kāi)挖造成水平位移發(fā)展迅速主要是在第4層土開(kāi)挖期間,而支撐拆除階段基坑頂部水平位移主要發(fā)生在底層支撐拆除期間,變化速率約為0.13imm·d-1,后兩層支撐拆除位移有所增大,但變化不大。

        圖8 不同工序下的基坑頂部水平位移

        3.2 地面沉降分析

        3.2.1 地面沉降模擬結(jié)果分析

        圖9為第4層土開(kāi)挖和底層支撐拆除階段地面沉降量云圖,從圖中可以看出,支撐拆除與基坑開(kāi)挖變形規(guī)律一致,受空間效應(yīng)影響,邊角處沉降量小。第4層土開(kāi)挖產(chǎn)生的最大沉降量約為12.06imm,而基坑開(kāi)挖約為19.97im,占基坑開(kāi)挖變形量的30.39%,由此可見(jiàn)底層土開(kāi)挖會(huì)造成地面發(fā)生大的沉降。對(duì)比底層土開(kāi)挖和底層支撐拆除,可以發(fā)現(xiàn)底層支撐拆除產(chǎn)生的最大變形量約為10.96imm,接近底層土開(kāi)挖產(chǎn)生的變形,占支撐拆除階段的84.31%?;娱_(kāi)挖和支撐拆除兩階段總變形量約為32.97imm,占最終變形量的93.4%。

        圖9 地面沉降量云圖

        圖10為基坑開(kāi)挖階段地面沉降監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)(LM04)與模擬數(shù)據(jù)比較圖,從圖中可以明顯看出,隨著基坑的開(kāi)挖,地面沉降的監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)與模擬數(shù)據(jù)變化趨勢(shì)一致,隨著基坑的開(kāi)挖地面沉降量逐漸增大,模擬結(jié)果略高于實(shí)際監(jiān)測(cè)結(jié)果。模擬結(jié)果的最終沉降量約為13.15imm,而監(jiān)測(cè)結(jié)果為12imm,高于實(shí)際結(jié)果約9.58%。底層土開(kāi)挖產(chǎn)生變形量約為7.06imm,占模擬結(jié)果的53.69%,實(shí)際結(jié)果約為7.63imm,占實(shí)際結(jié)果的63.58%。

        圖10 地面沉降監(jiān)測(cè)值與模擬值對(duì)比圖

        3.2.2 地面沉降監(jiān)測(cè)結(jié)果分析

        圖11為整個(gè)基坑工程施工過(guò)程中路面沉降量隨時(shí)間變化曲線。從圖中可以看出,地面沉降主要分為兩部分。首先,隨著基坑開(kāi)挖,地面沉降量逐漸增大,在底板施工后逐漸趨于穩(wěn)定;之后由于支撐拆除繼續(xù)增大,最終隨著地下室施工趨于穩(wěn)定??梢园l(fā)現(xiàn)地面沉降快速增加主要是在基坑開(kāi)挖和支撐拆除兩個(gè)階段。根據(jù)路面監(jiān)測(cè)點(diǎn)數(shù)據(jù)顯示,基坑開(kāi)挖與支撐拆除兩階段產(chǎn)生的地面沉降量達(dá)到總變形量的90%以上。

        圖11 地面沉降量隨時(shí)間變化曲線

        遠(yuǎn)離基坑方向,基坑開(kāi)挖引起地面沉降呈現(xiàn)先增大后減小的趨勢(shì)(奚家米等,2019),該規(guī)律已經(jīng)被廣大學(xué)者驗(yàn)證。而周圍環(huán)境受基坑施工三維時(shí)空效應(yīng)影響明顯,管線變形與軸力最大變形部位與地形變形區(qū)域一致(施有志,2018),因此,分析基坑施工對(duì)周圍環(huán)境的影響需著重考慮空間效應(yīng)。該工程沿基坑壁方向布置路面監(jiān)測(cè)點(diǎn),即監(jiān)測(cè)點(diǎn)軸線與基坑邊線平行。得到的北側(cè)不用監(jiān)測(cè)點(diǎn)、不同工序下的地面沉降剖面圖如圖12,從圖中可以看出,支撐拆除階段與基坑開(kāi)挖階段地面沉降量的變形規(guī)律十分相似,滿足空間效應(yīng)影響,主要區(qū)別是LM06監(jiān)測(cè)點(diǎn)變形大,其原因是該點(diǎn)在臨近基坑主要影響區(qū)域內(nèi),受其開(kāi)挖影響大,本基坑空間效應(yīng)對(duì)其作用不明顯。觀察曲線之間的距離,可以發(fā)現(xiàn)地面沉降量急劇增加階段主要是工序5和工序7。如北側(cè)路面LM02號(hào)監(jiān)測(cè)點(diǎn),底層土開(kāi)挖變形量約為6.19imm,占基坑開(kāi)挖變形量的49.39%;底層支撐拆除變形量約為7.10imm,占支撐拆除階段變形量的74.7%,底層支撐拆除所占比例更大。

        圖12 不同工序下地面沉降量

        3.3 建筑沉降分析

        3.3.1 建筑沉降模擬結(jié)果分析

        選取建筑物沉降監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)(JZ04)與模擬數(shù)據(jù)進(jìn)行分析對(duì)比,結(jié)果如圖13所示。通過(guò)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)與模擬結(jié)果對(duì)比分析,可以看出建筑物沉降趨勢(shì)比較一致,沉降量隨著基坑的開(kāi)挖逐漸增大。可以發(fā)現(xiàn)模擬結(jié)果與實(shí)際有一定誤差,主要原因是底層土開(kāi)挖暴露時(shí)間長(zhǎng),受底板澆筑、土方擾動(dòng)大,并在開(kāi)挖前發(fā)生回彈,這些因素在模擬過(guò)程中并未考慮。但是,模擬結(jié)果底層土開(kāi)挖變形量約為3.56imm,占開(kāi)挖階段變形量的52.98%,而實(shí)際監(jiān)測(cè)值約為5.73imm,占75.39%,結(jié)果雖有偏差,但仍能發(fā)現(xiàn)底層土開(kāi)挖會(huì)發(fā)生更大的建筑沉降。

        圖13 建筑物沉降監(jiān)測(cè)值與模擬值對(duì)比圖

        3.3.2 建筑沉降監(jiān)測(cè)結(jié)果分析

        圖14為基坑北側(cè)建筑隨時(shí)間變化的沉降曲線,從圖中可以看出,JZ01-JZ03監(jiān)測(cè)點(diǎn)沉降規(guī)律具有相似性,隨著基坑的開(kāi)挖,建筑物的沉降整體呈現(xiàn)增大趨勢(shì)。另外,可以看出JZ04監(jiān)測(cè)點(diǎn)顯示變形規(guī)律是在工序5之后先抬升后沉降,最終沉降量值最小,與其他監(jiān)測(cè)點(diǎn)沉降規(guī)律明顯不同。這是由于該點(diǎn)附近有一回灌井,受地下水回灌,地面抬升,造成建筑物沉降量減小,該監(jiān)測(cè)點(diǎn)支撐拆除階段將不作分析。

        圖14 周圍建筑隨時(shí)間變化沉降曲線

        建筑沉降主要發(fā)生在基坑開(kāi)挖和支撐拆除兩個(gè)階段,表3列出了各個(gè)階段產(chǎn)生的沉降值。可以發(fā)現(xiàn)支撐拆除階段大于基坑開(kāi)挖階段,兩階段總的建筑物沉降量占最終變形量的90.28%以上,因此,應(yīng)該注重支撐拆除所產(chǎn)生的變形。底層土開(kāi)挖和底層支撐拆除是各個(gè)階段沉降發(fā)展最快的兩個(gè)工序,兩工序最大沉降量分別為3號(hào)監(jiān)測(cè)點(diǎn)和1號(hào)監(jiān)測(cè)點(diǎn),其值分別為5.52imm、4.89imm,占各個(gè)階段的74.49%、57.67%。具有沉降量大、發(fā)展迅速等特點(diǎn)。

        表3 建筑物各階段變形信息表

        4 基坑變形原因探討

        從模擬和監(jiān)測(cè)結(jié)果對(duì)比分析可以明顯看出本基坑變形以及對(duì)周邊影響主要是在基坑開(kāi)挖和支撐拆除兩個(gè)階段,兩階段占總變形量的85%以上;而基坑開(kāi)挖主要變形是在第4層土開(kāi)挖期間,支撐拆除是在底層支撐拆除期間,下面探討其原因。

        從地層地質(zhì)方面分析,該基坑含有花崗巖風(fēng)化殘積層,人工基坑降水降低巖土層的黏聚力和摩擦角,使土體發(fā)生固結(jié)沉降,影響土體穩(wěn)定性。不同的軟弱地層厚度會(huì)造成不同的沉降深度,基坑內(nèi)南、北方向工程地質(zhì)剖面圖如圖15所示,基坑北側(cè)花崗巖風(fēng)化帶厚度大,約是基坑南側(cè)的9倍。LM02監(jiān)測(cè)點(diǎn)處花崗巖風(fēng)化帶厚度最大,在基坑開(kāi)挖和支撐拆除階段將發(fā)生更快、更大的變形,因此,查明施工場(chǎng)地的地質(zhì)條件是工程安全施工的根本之一。

        圖15 工程地質(zhì)剖面圖

        從基坑支護(hù)方式上分析,該基坑全部采用地下連續(xù)墻和內(nèi)支撐(角撐)支護(hù)形式,形成完美的空間結(jié)構(gòu),最終的變形能滿足要求。隨著基坑深度的增大,由于調(diào)整支護(hù)結(jié)構(gòu),支撐系統(tǒng)的相對(duì)剛度迅速增長(zhǎng),使得最大相對(duì)側(cè)移值并沒(méi)有增大(李琳等,2007)。在支護(hù)結(jié)構(gòu)一定的情況下,支撐系統(tǒng)的相對(duì)剛度不變,隨著基坑開(kāi)挖深度的增加,對(duì)圍護(hù)結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的內(nèi)力不斷累加、重新分布,促使支護(hù)結(jié)構(gòu)發(fā)生變形。支撐拆除階段由于在底層支撐拆除后僅在地下室底板位置設(shè)有換撐塊,導(dǎo)致樁身懸臂段過(guò)長(zhǎng),變形特別大。

        從空間布置方面分析,在豎直方向上,三道內(nèi)支撐并不等距,底層支撐到基坑坑底的距離較大,造成坑底位置處被動(dòng)反力不強(qiáng),另外,坑底施工周期長(zhǎng),土方擾動(dòng)大,從而造成第4層土開(kāi)挖階段變形較大。支撐豎向間距不同,其作用的距離也不同,支撐拆除時(shí)雖設(shè)有換撐塊,但支撐豎向間距仍然較大,拆除支撐使作用于圍護(hù)結(jié)構(gòu)的內(nèi)力發(fā)生較大的突變,促使地下連續(xù)墻產(chǎn)生更迅速的變形。

        5 結(jié) 論

        本文以深圳市萬(wàn)科濱海置地基坑工程為例,基于基坑開(kāi)挖和支撐拆除兩個(gè)階段,研究其對(duì)周圍環(huán)境的影響,并得到以下結(jié)論:

        (1)整個(gè)基坑工程的變形規(guī)律為:基坑頂部水平位移、地面沉降以及建筑物沉降隨著基坑的開(kāi)挖逐漸增大,隨著底板的修建趨于穩(wěn)定;之后因支撐拆除繼續(xù)增大,最終因地下室施工趨于穩(wěn)定。

        (2)支撐拆除與基坑開(kāi)挖對(duì)周圍環(huán)境的影響規(guī)律一致,支撐拆除變形同樣受時(shí)空效應(yīng)影響,基坑頂部水平位移和地面沉降都符合“中間大、兩邊小”。

        (3)基坑支護(hù)工程主要變形是在基坑開(kāi)挖和支撐拆除兩階段,兩階段中的最大變形分別是底層土開(kāi)挖和底層支撐拆除。發(fā)生該變形規(guī)律的主要原因是花崗巖風(fēng)化帶厚度差距大、三道支撐不等距,底層土開(kāi)挖厚度大、以及支撐拆除僅在地下室底板設(shè)置換撐塊。

        (4)支撐拆除與基坑開(kāi)挖對(duì)周圍環(huán)境的影響結(jié)果十分接近,基坑頂部水平位移、地面沉降和建筑沉降兩階段變形量之和占總變形量的85%以上,工程上應(yīng)注重支撐拆除對(duì)基坑的影響。

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