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        原油-減二中換熱器內(nèi)漏引起減壓塔頂壓力波動(dòng)的分析和對(duì)策

        2020-08-27 09:30:52張璟龍于泳波
        四川化工 2020年4期
        關(guān)鍵詞:減壓塔內(nèi)漏二中

        張璟龍 祝 賀 于泳波

        (中國石化洛陽分公司,河南洛陽,471012)

        某公司1#常減壓蒸餾裝置為提高原油換熱終溫,歷經(jīng)數(shù)次改造,形成了龐大、復(fù)雜的原油換熱流程網(wǎng)絡(luò),初餾塔底油到常壓爐前換熱終溫能達(dá)到300℃以上,很大程度上節(jié)省了常壓爐燃料氣用量。當(dāng)前換熱流程中有超過50%的換熱器運(yùn)行周期超過15年,存在管束內(nèi)漏風(fēng)險(xiǎn),是常減壓裝置長周期穩(wěn)定運(yùn)行中的重大安全隱患,近期減壓塔頂壓力出現(xiàn)大幅波動(dòng)現(xiàn)象,經(jīng)排查為原油-減二中換熱器內(nèi)漏所致。

        1 減壓塔頂壓力大幅波動(dòng)

        2020年4月12日1:54,減壓塔頂壓力快速升高,半個(gè)小時(shí)內(nèi)從1.81 kPa上升至5.63kPa,減壓塔上部溫度迅速降低,各側(cè)線集油箱液位快速下降,立刻關(guān)停減一線、減二線及減三線外送,保證減壓塔各部位有充足的回流。

        減二線外送關(guān)停后,減二中返塔流量迅速升高,此時(shí)觀察到隨著減二中返塔流量的增大,減頂壓力反而繼續(xù)升高,此現(xiàn)象與正常操作時(shí)減壓塔內(nèi)的變化情況相反,如圖1所示,實(shí)線為減二中回流量,虛線為減頂壓力。觀察到這一現(xiàn)象后,嘗試逐步降低減二中返塔流量,減頂壓力逐步下降至正常水平。隨后多次嘗試提高減二中流量,均出現(xiàn)減頂壓力隨之升高的情況。為保證減壓塔的正常操作,將減二中流量逐步降低,減頂壓力平穩(wěn)保持在2kPa左右。

        圖1 12日減二中回流量與減頂壓力變化趨勢(shì)

        2 原因分析

        影響減壓塔頂壓力的因素主要有塔頂抽氣器蒸汽壓力、各級(jí)冷凝冷卻器的冷后溫度、液環(huán)真空泵運(yùn)行狀況、低壓瓦斯后路背壓、減壓塔內(nèi)氣相負(fù)荷、塔頂溫度、減壓爐出口溫度、塔底汽提蒸汽量、塔底液位和減頂油水分離器水封破壞等[1]。對(duì)減頂壓力波動(dòng)時(shí)間段內(nèi)減壓塔的操作進(jìn)行逐一分析,在波動(dòng)前后包括蒸汽壓力、循環(huán)水溫度在內(nèi)的各相關(guān)參數(shù)均未出現(xiàn)明顯的變化,所有參數(shù)的變化均在減頂壓力變化之后,因此排除了減壓系統(tǒng)操作參數(shù)變化造成的減頂壓力波動(dòng)。

        通過擴(kuò)大排查范圍,發(fā)現(xiàn)在減頂壓力波動(dòng)的同時(shí),減頂含硫污水量出現(xiàn)了同步的升高。如圖2所示,實(shí)線為減頂污水量,虛線為減頂壓力,兩者的走勢(shì)在波動(dòng)時(shí)以及前后幾小時(shí)內(nèi)完全一致。正常情況下減頂含硫污水的來源主要是減頂抽真空蒸汽、減壓塔底注汽和減壓爐爐管注汽。通過排查發(fā)現(xiàn)波動(dòng)前后上述三股蒸汽流量均未發(fā)生明顯變化,且裝置蒸汽總表也無變化,表明含硫污水流量的變化并非由蒸汽引起。

        圖2 減頂污水量與減頂壓力變化趨勢(shì)

        排除蒸汽流量變化引起的含硫污水量升高可能性后,下一步分析換熱器內(nèi)漏引起水量變化的可能性。若減頂冷卻器內(nèi)漏,污水量的增大應(yīng)是不可逆的,而實(shí)際減頂含硫污水量在減頂壓力下降后也逐步恢復(fù)到了正常水平,因此排除減頂冷卻器內(nèi)漏的可能。

        排除上述原因后,減頂污水量增大唯一的可能性就是減壓塔各中段回流換熱器內(nèi)漏,原油中的水漏入蠟油后隨回流進(jìn)入減壓塔內(nèi),造成減頂壓力突升和減頂污水量增大。

        查看減頂壓力波動(dòng)前后電脫鹽罐的界位發(fā)現(xiàn)12日1:00前后,主流程一級(jí)電脫鹽罐界位快速上升,如圖3所示,實(shí)線為一級(jí)電脫鹽罐界位,虛線為切水調(diào)節(jié)閥開度。在切水調(diào)節(jié)閥開度增大至70%的情況下,該罐界位1小時(shí)內(nèi)仍由40%左右升高至70%,說明原油中有大量水分帶入了電脫鹽系統(tǒng)。

        圖3 主流程一級(jí)電脫鹽界位變化趨勢(shì)

        由于原油經(jīng)過電脫鹽罐后,水分基本被脫除,因此初步判斷為減壓塔中段回流與脫前原油的換熱器內(nèi)漏,原油中的水分進(jìn)入到減壓塔,造成減頂壓力波動(dòng)。

        3 排查過程

        3.1 采樣分析

        減壓系統(tǒng)各側(cè)線與原油換熱器多達(dá)15組,其中只有減二中換熱器E1006AB和E1053AB是與脫前原油進(jìn)行換熱,結(jié)合波動(dòng)的當(dāng)天減二中流量提高后減頂壓力反而升高這一現(xiàn)象,重點(diǎn)對(duì)這兩組換熱器進(jìn)行排查。

        圖4 減壓塔流程圖

        4月12日9:00,分別從E1020AB后、E1006AB后、E1053AB后采減二線樣進(jìn)行分析,結(jié)果如表1所示。

        表1 減二線化驗(yàn)分析結(jié)果

        從表1可以看出,減二線在經(jīng)過E1006AB后,殘?zhí)坑?.5%升高至0.52%,初餾點(diǎn)由269.2℃降低至252℃,終餾點(diǎn)由616.8℃升高至645.6℃,密度變化不明顯;減二線在經(jīng)過E1053AB后,殘?zhí)坑?.52%升高至0.56%,初餾點(diǎn)由252℃下降至240.2℃,終餾點(diǎn)由645.6℃降低至630℃,密度變化同樣不明顯。

        從數(shù)據(jù)上看減二線經(jīng)過E1006AB后,初餾點(diǎn)降低,終餾點(diǎn)升高,殘?zhí)可?,存在?nèi)漏的可能性較大,但經(jīng)過E1053AB后各項(xiàng)數(shù)據(jù)也有變化,因此從化驗(yàn)分析數(shù)據(jù)上不能確定具體內(nèi)漏的換熱器。

        3.2 換熱器切除觀察

        為進(jìn)一步確定內(nèi)漏的換熱器,4月13日9:00將E1006AB切除,觀察減二線顏色以及塔內(nèi)工況的變化。如圖5所示,實(shí)線為減二中回流量,虛線為減頂壓力,在切除換熱器前,再次嘗試提高減二中流量,仍出現(xiàn)減頂壓力隨之升高的現(xiàn)象。當(dāng)E1006AB切除后,再提高減二中流量,減頂壓力開始逐漸下降,減壓塔恢復(fù)至正常的操作調(diào)整反應(yīng)。

        圖5 13日減二中流量與減頂壓力變化趨勢(shì)圖

        為對(duì)比E1006AB切除前后減二線顏色的變化,在切除前、切除后1小時(shí)、3小時(shí)、5小時(shí)和6小時(shí)依次對(duì)減二線進(jìn)行采樣,經(jīng)對(duì)比可以看出,在切除三小時(shí)后,樣品顏色出現(xiàn)較為明顯的變化,附著在采樣缸壁上的蠟油顏色由之前的黑色恢復(fù)為正常的黃綠色。

        通過以上排查,基本確定4月12日凌晨減頂壓力波動(dòng)為E1006AB管束內(nèi)漏、帶水的原油隨減二中返塔引起的。4月23日,E1006AB抽芯檢修,管束試壓后檢查出泄漏的管子共計(jì)11根。對(duì)泄漏管子兩頭進(jìn)行封堵處理后,進(jìn)行管束回裝,重新投用E1006AB換熱器,并采購兩組新管束,作為生產(chǎn)備用。

        4 對(duì)策與下一步措施

        (1)在原油大量帶水時(shí),若出現(xiàn)減壓塔頂壓力隨側(cè)線回流量增大而上升的反?,F(xiàn)象,可第一時(shí)間判斷減二中與脫前原油換熱器發(fā)生內(nèi)漏。

        (2)在本次排查過程中,我們積攢了關(guān)于減壓塔各側(cè)線換熱器內(nèi)漏判斷方法的寶貴經(jīng)驗(yàn),由于日常生產(chǎn)中減壓蠟油的化驗(yàn)分析頻次較低,且顏色較深,減壓各側(cè)線換熱器內(nèi)漏排查難度較大,今后在減壓蠟油采樣過程中要留意油品性質(zhì)細(xì)微變化,如有顏色發(fā)黑等異?,F(xiàn)象,及時(shí)開展排查。

        (3)E1006AB自2005年投用至今已運(yùn)行15年,期間從未進(jìn)行更換。今后對(duì)于常減壓裝置原油換熱流程中使用年限較長的換熱器,要及時(shí)采購備芯,在發(fā)現(xiàn)換熱器內(nèi)漏時(shí)及時(shí)抽芯、更換管束,減少對(duì)生產(chǎn)的影響。

        5 結(jié)語

        本次減頂壓力波動(dòng),在生產(chǎn)處理過程中,操作人員反應(yīng)迅速,及時(shí)發(fā)現(xiàn)與減頂壓力波動(dòng)相關(guān)聯(lián)的工藝參數(shù),有針對(duì)性地進(jìn)行調(diào)整,第一時(shí)間恢復(fù)減壓塔操作,并捕捉到生產(chǎn)波動(dòng)前后發(fā)生的一些細(xì)節(jié),為后續(xù)分析判斷提供了有力支持。在分析排查過程中,技術(shù)人員抓住了“影響減壓塔頂壓力因素”這一主要矛盾,抽絲剝繭進(jìn)行逐條排除,最終找到最根本原因——原油-減二中換熱器內(nèi)漏。當(dāng)裝置出現(xiàn)生產(chǎn)波動(dòng)時(shí),各個(gè)參數(shù)之間存在相互關(guān)聯(lián)、相互影響的情況,要找出最先發(fā)生變化的參數(shù),理清思路,逐級(jí)分析,方能快速找到破解難題的辦法。

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