減壓塔
- 常減壓裝置減壓塔在線水洗實踐
管線[3]。在減壓塔內(nèi)，化學(xué)反應(yīng)生成的銨鹽及常壓塔未送出的鈉鹽在減壓蒸餾過程隨著油氣在上升形成NH4Cl、NaCl等鹽類結(jié)晶堵塞減一集油箱形成結(jié)鹽現(xiàn)象。對減壓塔頂鹽類樣品進行分析，其主要元素組成主要為N、O、Na、S、Cl、Fe。說明除NH4Cl、NaCl外，還有大量含F(xiàn)e、S及O元素組成鹽。根據(jù)文獻[4-5]，在減壓塔內(nèi)高溫條件下，含硫化合物如硫醚和噻吩分解生成H2S等含“活性硫”的化合物。HCl及活性硫化合物在塔頂溫度降低時與水接觸會腐蝕塔壁、塔盤及填
石化技術(shù) 2023年11期2023-11-14
- γ 射線掃差在減壓塔填料腐蝕評估中的應(yīng)用
gKOH/g，減壓塔存在嚴重的環(huán)烷酸腐蝕。減壓塔的腐蝕部位主要集中在減三線及以下部分的塔壁、塔內(nèi)件。塔壁復(fù)合層的腐蝕減薄，存在塔壁穿孔，空氣倒吸至塔內(nèi)，嚴重影響裝置的安全生產(chǎn)。塔內(nèi)件的腐蝕，影響減壓塔的分離效果及氣液相均勻分布，并局部加速塔壁腐蝕。減壓塔塔壁的腐蝕狀況目前主要采用高溫測厚及渦流掃查的辦法進行評估，但是測厚數(shù)據(jù)誤差大，很難直觀地反映腐蝕狀況；而減壓塔內(nèi)填料層的完整性及腐蝕狀況，我們裝置嘗試采用了γ 射線掃描檢測技術(shù)對填料的腐蝕情況進行評估，通
價值工程 2023年8期2023-03-30
- 煉廠減壓塔高溫段腐蝕行為探析
藝管線上，尤其減壓塔減三線部位及280 ℃以上的設(shè)備、管線腐蝕情況比較嚴重[4]。本文通過分析某煉廠減三線部位發(fā)生腐蝕行為的原因，提出減緩NA 腐蝕的建議，進一步提升減壓塔的運行水平。1 裝置簡介及環(huán)烷酸腐蝕機理1.1 工藝流程800 萬t/a 常減壓蒸餾裝置為某煉廠原油加工的第一道工序，主要由電脫鹽脫水、800 萬t/a 常壓裝置、250 萬t/a 減壓裝置和輕烴回收等單元組成，年開工時數(shù)為8 400 h。裝置采用電脫鹽→換熱系統(tǒng)→閃蒸塔→常壓塔→減壓塔
科技創(chuàng)新與應(yīng)用 2023年1期2023-01-17
- 基于SGSI減壓深拔技術(shù)減壓系統(tǒng)穩(wěn)定操作及環(huán)保達標(biāo)的研究
—化工型裝置。減壓塔頂抽真空系統(tǒng)的配置按2級蒸汽抽空器+液環(huán)泵進行配置，其中，1級和2級蒸汽抽空器分別各按2/3和1/3的能力分配，一、二級抽真空器平時都是一開一備；液環(huán)泵的能力為100%，按兩開一備配置。來自C-201(減壓塔)的塔頂氣相經(jīng)過J-201AB(減頂一級抽空器)和J-202AB(減頂二級抽真空器)和P-209(減頂抽真空泵)后，減壓塔頂殘壓可下降至1.2KPa左右。近期，由于受到1.0MPa系統(tǒng)蒸汽溫度影響，根據(jù)實際操作經(jīng)驗，當(dāng)1.0MPa蒸
科技風(fēng) 2022年32期2022-12-01
- 減壓塔頂抽真空問題原因分析
某公司蒸餾裝置減壓塔自開工以來一直未達到設(shè)計要求的真空度，導(dǎo)致減壓塔操作條件無法達標(biāo)操作，現(xiàn)根據(jù)現(xiàn)場數(shù)據(jù)對其未達標(biāo)原因進行分析，以便采取有效措施。抽真空系統(tǒng)工況及基本組成：減壓塔頂負壓達不到目標(biāo)值且不穩(wěn)定?；窘M成：減壓塔頂預(yù)水冷器、一級抽空器、二級抽空器、一級抽空器出口水冷器、二級抽空器出口水冷器（見圖1、圖2）。圖1 減壓塔抽空器系統(tǒng)示意圖圖2 抽空器結(jié)構(gòu)示意圖1 減壓塔負壓不達標(biāo)設(shè)備本身檢查分析情況通過對減壓塔系統(tǒng)作氣密保壓發(fā)現(xiàn)減壓系統(tǒng)保壓正常，且塔
山西化工 2022年4期2022-09-23
- 減壓深拔技術(shù)在常減壓蒸餾裝置的應(yīng)用
爐的出口溫度、減壓塔頂真空度、塔底吹氣量和減壓塔進料段的壓力。1 影響減壓拔出率的主要因素1.1 減壓爐出口溫度減壓爐的出口溫度增加，可以提高油品的汽化率，加熱爐出口溫度每升高1 ℃，減壓爐內(nèi)的壓力降就會下降1%[11]。但是減壓爐出口溫度過高的話，會使油品發(fā)生裂解，造成爐管結(jié)焦。為了防止?fàn)t管不發(fā)生結(jié)焦，很多煉廠都采用控制減壓爐出口分支溫度的措施來降低常壓渣油在高溫度下發(fā)生熱裂化反應(yīng)。減壓塔的進料段溫度都要超過390 ℃，減壓加熱爐的出口溫度都要超過400
廣州化工 2022年14期2022-08-16
- 重芳烴、多元烴深加工裝置運行中出現(xiàn)的問題及優(yōu)化改進措施
，利用脫酚塔、減壓塔兩塔減壓蒸餾工藝，根據(jù)組分的沸點不同將原料中各組分進行切割分餾。在脫酚塔頂部采出輕烴，塔側(cè)線采出酚油；在減壓塔頂部采出洗油，塔側(cè)線采出蒽油，底部采出重組分瀝青[2]。通過脫酚塔、減壓塔連續(xù)減壓蒸餾工藝切割出密度為0.856 g/mL(20 ℃)的輕烴、密度小于0.94 g/mL(20 ℃)的酚油、密度為1.03～1.06 g/mL(20 ℃)的洗油、密度為1.08～1.18 g/mL(20 ℃)的蒽油,以及軟化溫度為75～95 ℃的瀝青
氮肥與合成氣 2022年6期2022-06-20
- 常減壓裝置減壓拔出存在問題的分析及優(yōu)化
后出現(xiàn)了瓶頸，減壓塔內(nèi)件運行7年未進行檢修，導(dǎo)致了減壓系統(tǒng)運行質(zhì)態(tài)變差，減壓拔出率明顯降低。通過對減壓系統(tǒng)進行消瓶頸檢修改造，對工藝操作參數(shù)進行優(yōu)化調(diào)整，真空度達到同類裝置先進水平，減壓拔出率明顯提高，能耗明顯降低。1 減壓塔工藝簡介泰州石化常減壓蒸餾裝置的減壓塔為潤滑油型，減壓塔底少量注汽，滿足減壓側(cè)線產(chǎn)品粘度、餾程、顏色及殘?zhí)康戎笜?biāo)要求。采用三級抽真空(兩級蒸汽抽真空+一級機械抽真空)，一級冷凝冷卻為濕空冷，二級冷凝冷卻為水冷，末級不凝氣去往加熱爐燃燒
化工管理 2022年1期2022-01-17
- AYS型大型兩級離心油泵的選型應(yīng)用
為提高常壓塔、減壓塔分餾效果，2017年10月，常減壓裝置對常壓塔、減壓塔、減壓爐進行檢修。但因機泵負荷限制，2017年后，在部分期間加工量高于18 000 t/d 時，仍需增開雙塔底泵運行[1-2]。減壓塔底流程如圖1所示。圖1 減壓塔底流程兩臺塔底泵同時運行，不僅極大消耗電量；同時，因為塔底泵重要性較高，如其中某臺泵出現(xiàn)問題，需大幅降低加工量，給生產(chǎn)帶來極大隱患。并且，機泵負荷不夠，也成為了今后裝置加工量擴建的瓶頸。因此在2019 年裝置檢修之際，將兩
石油石化節(jié)能 2021年9期2021-09-23
- 食品級白油減壓汽提精制過程模擬研究
提精制系統(tǒng)，含減壓塔和側(cè)線汽提塔兩套系統(tǒng)，側(cè)線汽提塔用以切割出窄餾程的白油產(chǎn)品。白油加氫生成物進入減壓塔的蒸發(fā)段，蒸發(fā)段下部設(shè)置汽提段和干燥段，減壓塔與側(cè)線汽提塔的熱源由汽提蒸汽提供，減壓汽提精制過程工藝流程如圖1所示。圖1 減壓汽提精制過程工藝流程簡圖白油加氫反應(yīng)產(chǎn)物原料S1進入減壓塔蒸發(fā)段，減壓塔進料位置下部設(shè)置汽提與干燥段，采用過熱水蒸汽S2對原料S1汽提脫除輕組分S3，于塔頂移除系統(tǒng)，經(jīng)塔頂冷凝器冷卻緩存于塔頂分液罐。減一線S4抽出分兩股物流，S7
化工管理 2021年17期2021-07-12
- 潤滑油加氫裝置減壓塔真空度降低原因及應(yīng)對
，分餾系統(tǒng)尤其減壓塔運行水平的對產(chǎn)品的影響也至關(guān)重要。泰州石化石蠟基潤滑油裝置減壓塔頂抽真空系統(tǒng)分為三級，采用兩級蒸汽抽真空器+液環(huán)真空泵機組組合的抽真空模式，第三級蒸汽抽真空器作為液環(huán)真空泵機組的備用設(shè)備。減壓塔真空度高低及穩(wěn)定性對各側(cè)線潤滑油基礎(chǔ)油產(chǎn)品的質(zhì)量控制影響至為關(guān)鍵，并且也會制約生產(chǎn)高粘度牌號的潤滑油基礎(chǔ)油及白油產(chǎn)品，同時對減壓爐燃料氣消耗量也有影響較大。1 裝置現(xiàn)狀減壓塔頂溫度隨塔頂殘壓變化趨勢如圖1所示，石蠟基潤滑油裝置原料由減四線蠟油和加
化工管理 2021年12期2021-06-16
- 加氫裝置減壓塔底泵故障分析與優(yōu)化設(shè)計
床渣油加氫裝置減壓塔過汽化油泵，即位號1203-P-8309A/B的減壓塔底泵，是H-oil、FRET等加氫工藝的關(guān)鍵設(shè)備[1-2]，其主要技術(shù)參數(shù)如表1所示。運行過程中發(fā)現(xiàn)，該泵葉輪流道結(jié)焦塊堵塞嚴重，焦炭顆粒以及催化劑粉末對過流部件的磨損較大，這些故障嚴重影響了沸騰床渣油加氫裝置的安全穩(wěn)定運行。表1 模型泵主要幾何參數(shù)1 減壓塔底泵結(jié)構(gòu)1203-P-8309A/B型減壓塔底泵為兩級雙支撐小揚程大流量離心泵，設(shè)計轉(zhuǎn)速為2 900 r/min。由于該泵運行
化工管理 2021年14期2021-06-10
- 天津石化10 Mt/a常減壓裝置減壓深拔工藝技術(shù)優(yōu)化
℃然后進入到減壓塔，在減壓塔頂抽真空20 mm汞柱絕壓下將產(chǎn)品分離出來，減頂氣去焦化裝置回收C3 以上組分，減頂油和減一線同常二線及常三線合并送到柴油加氫裝置生產(chǎn)優(yōu)質(zhì)柴油，減壓輕蠟油作為加氫裂化的原料生產(chǎn)重整料及優(yōu)質(zhì)燃料，減壓重蠟油經(jīng)過蠟油加氫后作為催化裂化的原料，減壓渣油作為延遲焦化的原料繼續(xù)裂解生產(chǎn)汽油、柴油、蠟油和焦炭。3 減壓深拔工業(yè)應(yīng)用及工藝優(yōu)化過程3.1 優(yōu)化常壓塔操作2010 年1—3 月份，裝置開工初期磨合階段，未進行減壓深拔操作。4月份
石油石化節(jié)能 2021年5期2021-05-21
- 減壓塔塔頂尾氣脫硫
油廠的操作中，減壓塔塔頂含烴類尾氣一般作為燃料送去加熱爐燃燒。隨著國內(nèi)環(huán)保要求的日益提高，采用直接燃燒的方式處理該尾氣很難滿足國家或者地方的排放法律法規(guī)要求。某項目減壓塔塔頂抽真空廢氣含有H2S，直接用作燃料氣燃燒后的廢氣中SOx超標(biāo)，通過增加一個胺洗脫硫塔，可以將尾氣中H2S 的物質(zhì)的量分數(shù)降低至原來的0.05%，然后送往進料加熱爐作為燃料氣，加熱爐煙氣SOx實現(xiàn)達標(biāo)（低于100 mg/m3）排放。1 流程簡介減壓塔塔頂抽真空尾氣組成如表1 所示。表1
上?；?2021年2期2021-04-23
- 減壓塔填料結(jié)焦原因分析及應(yīng)對措施
減壓深拔技術(shù)，減壓塔自上而下共設(shè)有5段填料，塔底汽提段采用浮閥塔盤。Ⅰ段至Ⅲ段填料材質(zhì)為0Cr18Ni9,Ⅳ,Ⅴ段為316L。在2015—2019年第三生產(chǎn)周期發(fā)生嚴重結(jié)焦的是第Ⅴ段，即洗滌段填料。該段采用的是組合填料形式，上部為波紋填料，底部為垂直格柵填料。在2011—2015年第二個生產(chǎn)周期，該段填料曾經(jīng)發(fā)生過結(jié)焦，但結(jié)焦程度較輕，為保證設(shè)備的長周期運行，在2015年檢修時對該段填料進行了整體更換。在2019年檢修期間，發(fā)現(xiàn)洗滌段填料結(jié)焦情況比上一生產(chǎn)
石油化工腐蝕與防護 2021年1期2021-03-01
- 減壓塔抽真空系統(tǒng)節(jié)能優(yōu)化改造
楊正宏，王恩廷減壓塔抽真空系統(tǒng)節(jié)能優(yōu)化改造楊正宏，王恩廷（揚子石化泰州石油化工有限責(zé)任公司，江蘇 泰州 225300）為提高減壓塔塔頂真空度，采用先進的抽真空成套設(shè)備替代原有抽真空系統(tǒng)的設(shè)施，并對工藝流程進行優(yōu)化改造。實施后減壓塔真空度提高4.5 kPa，減壓蠟油拔出率提高5.81%，減爐出口溫度降低13 ℃，裝置能耗降低0.55 kg EO·t-1。真空度；拔出率；減壓蠟油；能耗某公司常減壓裝置主要以工蘇北石蠟基原油為原料，減壓側(cè)線作為高附加值的蠟系產(chǎn)品
遼寧化工 2021年1期2021-02-22
- 常減壓蒸餾裝置減壓深拔技術(shù)的研究
的因素2.1 減壓塔閃蒸段的油氣分壓與溫度常壓塔底油經(jīng)過減壓加熱爐進入減壓塔內(nèi)，較輕組分在閃蒸段內(nèi)發(fā)生汽化，汽化率的大小直接由減壓塔閃蒸段的油氣分壓和溫度決定。同等壓力條件下，溫度每升高1 ℃，汽化率增加約0.3%～0.35%；在相同溫度條件下，壓力每降低0.13 kPa，汽化率增加約0.35%～0.7%。較低的閃蒸段壓力和較高的閃蒸段溫度是得到較高汽化率的必要條件。2.2 減壓系統(tǒng)的結(jié)焦(1)減壓加熱爐。減壓加熱爐為減壓蒸餾提供了必須的熱量，是減壓系統(tǒng)的
化工管理 2021年20期2021-01-09
- 原油-減二中換熱器內(nèi)漏引起減壓塔頂壓力波動的分析和對策
安全隱患，近期減壓塔頂壓力出現(xiàn)大幅波動現(xiàn)象，經(jīng)排查為原油-減二中換熱器內(nèi)漏所致。1 減壓塔頂壓力大幅波動2020年4月12日1:54，減壓塔頂壓力快速升高，半個小時內(nèi)從1.81 kPa上升至5.63kPa，減壓塔上部溫度迅速降低，各側(cè)線集油箱液位快速下降，立刻關(guān)停減一線、減二線及減三線外送，保證減壓塔各部位有充足的回流。減二線外送關(guān)停后，減二中返塔流量迅速升高，此時觀察到隨著減二中返塔流量的增大，減頂壓力反而繼續(xù)升高，此現(xiàn)象與正常操作時減壓塔內(nèi)的變化情況相
四川化工 2020年4期2020-08-27
- 常減壓裝置減壓塔頂腐蝕分析及應(yīng)對措施
）、行業(yè)經(jīng)驗和減壓塔頂分析數(shù)據(jù)（減壓塔頂瓦斯H2S含量5 000 mg/m3）推測，存在濕H2S腐蝕［2］。1.2 HCl腐蝕、CO2腐蝕和沖蝕根據(jù)防腐相關(guān)的國家標(biāo)準（API 581 和GB/T 30579）的描述，減壓塔頂腐蝕的主要形式為HCl腐蝕、CO2腐蝕和沖蝕，見圖1［3］。圖1 GB/T 30579中的常減壓裝置腐蝕流程1.3 結(jié)鹽腐蝕因減壓塔頂水中存在硫離子、氯離子和氨氮，且減壓塔頂未進行注水，也存在氯化銨、硫氫化銨結(jié)鹽腐蝕可能。2 裝置減壓塔
煉油與化工 2020年4期2020-08-22
- 常減壓裝置腐蝕與防護探究
線有部分腐蝕，減壓塔進料分布器腐蝕嚴重。該裝置加工能力800wt/a，加工方案按照加工伊朗、巴士拉等進口原油為主而設(shè)計。裝置設(shè)計原油硫含量為1.97%，酸含量為0.37mgKOH/g。在裝置運行期間常煉原油酸值、硫含量如表1所示。表1 常減壓蒸餾裝置常煉原油酸值、硫含量1 低溫部位腐蝕1.1 低溫部位腐蝕機理常減壓低溫腐蝕主要為HCl-H2O 型和HCl-H2S-H2O 型的腐蝕。腐蝕主要發(fā)生在初餾塔頂、常壓塔頂、減壓塔頂部、塔頂油氣冷卻系統(tǒng)等存在液態(tài)水的
化工管理 2020年10期2020-04-30
- 原油常減壓蒸餾工藝流程研究
組成：常壓塔、減壓塔和附屬的汽提塔等組成。原油經(jīng)過電脫鹽系統(tǒng)的脫鹽、脫水處理后進入常壓塔，緊接著要經(jīng)過240°C換熱工藝處理，隨后將常壓爐的溫度加熱到370°C后原油進入常壓爐，歷經(jīng)分餾過程，塔頂將分餾出重整原料，側(cè)線自上而下分別出不同種類的油品（航空煤油、輕柴油、重柴油），而在塔底將形成重油。重油再進入加熱到400°C左右的減壓爐，通過流入減壓塔，并經(jīng)過在塔頂抽真空工藝，在經(jīng)過分餾處理，得到減壓蒸餾一線出重柴油，減壓蒸餾二、三線出蠟油，減壓蒸餾四線出潤滑
大眾投資指南 2019年3期2019-11-29
- 加工裂化減壓塔頂污油并入混柴的優(yōu)化改造
加氫裂化單元的減壓塔底循環(huán)油混合，經(jīng)泵升壓與H2混合，換熱、加熱后進入加氫裂化反應(yīng)器，在H2、催化劑、適當(dāng)?shù)臏囟葔毫l件下發(fā)生加氫裂化反應(yīng)，將精制尾油轉(zhuǎn)化成柴油組分和石腦油產(chǎn)品。2）精制單元的重柴油經(jīng)泵升壓與氫氣混合，再換熱、加熱后進入柴油加氫降凝反應(yīng)器，在H2、催化劑以及一定溫度壓力條件下發(fā)生加氫異構(gòu)降凝反應(yīng)，經(jīng)高分系統(tǒng)分離后進入分餾部分，分離出柴油并至罐區(qū)。3）精制單元的分餾塔頂氣和裂化單元的分餾塔頂氣和粗石腦油進入吸收穩(wěn)定部分，產(chǎn)出石腦油產(chǎn)品和LPG
山西化工 2019年4期2019-09-25
- 減壓深拔技術(shù)在實際生產(chǎn)中的應(yīng)用
作上所能達到的減壓塔側(cè)線產(chǎn)品的收率大多在原油TBP切割點530～540℃左右。而國外減壓深拔技術(shù)發(fā)展較快，減壓塔側(cè)線產(chǎn)品的收率可到原油TBP切割點560℃以上，有的可以達到620℃，裝置可以達到連續(xù)運轉(zhuǎn)三年以上。重質(zhì)減壓蠟油收率的提高，能夠給原油加工帶來了顯著的經(jīng)濟效益，所以減壓深拔技術(shù)成為近些年來國內(nèi)外原油常減壓蒸餾技術(shù)的發(fā)展熱點。國內(nèi)多家企業(yè)進行減壓深拔技術(shù)探討，取得良好的經(jīng)濟效益，如表1所示。表1 減壓深拔技術(shù)在國內(nèi)各企業(yè)的實際應(yīng)用影響蠟油拔出率的因
山東化工 2019年13期2019-08-05
- 減壓深拔技術(shù)在實際生產(chǎn)中的應(yīng)用研究
作上所能達到的減壓塔側(cè)線產(chǎn)品的收率大多在原油TBP切割點530～540℃左右。而國外減壓深拔技術(shù)發(fā)展較快，減壓塔側(cè)線產(chǎn)品的收率可到原油TBP切割點560℃以上，有的可以達到620℃，裝置可以達到連續(xù)運轉(zhuǎn)三年上。重質(zhì)減壓蠟油收率的提高，能夠給原油加工企業(yè)帶來了顯著的經(jīng)濟效益，所以減壓深拔技術(shù)成為近些年來國內(nèi)外原油常減壓蒸餾技術(shù)的發(fā)展熱點。國內(nèi)多家企業(yè)進行減壓深拔技術(shù)探討，取得良好的經(jīng)濟效益，如表1所示。表1 減壓深拔技術(shù)在國內(nèi)各企業(yè)的實際應(yīng)用Table 1
山東化工 2019年11期2019-06-26
- 常減壓蒸餾裝置典型部位風(fēng)險分析及驗證*
離器、放水管和減壓塔頂部分揮發(fā)線、換熱器等部位，在這些部位形成低pH值的腐蝕環(huán)境。腐蝕特點是：一般氣相部位腐蝕輕微，液相部位腐蝕較嚴重，尤其是氣液兩相轉(zhuǎn)變的部位即“露點”部位最為嚴重。腐蝕形態(tài)表現(xiàn)為碳鋼的全面腐蝕即均勻減薄、鐵素體不銹鋼的點蝕以及奧氏體不銹鋼的氯化物應(yīng)力腐蝕開裂。圖1和圖2分別顯示了在1大氣壓下汽-液相中HCl的分配情況及凝結(jié)水-pH值隨溫度的變化情況[1]。圖1 1大氣壓下鹽酸溶液汽-液相HCl分配HCl主要來源于氯化物的水解，電脫鹽后剩
石油化工腐蝕與防護 2019年2期2019-06-17
- 減壓塔變徑段結(jié)構(gòu)的外壓屈曲模擬研究
42)0 引言減壓塔是煉油廠常減壓裝置的重要設(shè)備，其塔體通常由上下直徑不等的塔段組成，不同直徑的塔段間需要采用球殼或錐殼變徑段連接。為提高減壓塔的外壓穩(wěn)定性，通常需要在塔段及變徑段處設(shè)置加強圈。目前，現(xiàn)行標(biāo)準體系中沒有明確給出變徑段設(shè)置加強圈的最佳位置及有效加強范圍等的相關(guān)規(guī)定，對減壓塔變徑段結(jié)構(gòu)的外壓失穩(wěn)特性也研究甚少[1-3]。本文通過對某減壓塔的球殼變徑段結(jié)構(gòu)進行外壓屈曲模擬計算，研究減壓塔球殼變徑段的外壓失穩(wěn)特性以及加強圈的設(shè)置對減壓塔變徑段外壓穩(wěn)
壓力容器 2019年12期2019-02-14
- 降低渣油500℃含量的措施探討
定影響；(2)減壓塔處理量變化大，導(dǎo)致操作不穩(wěn)定，對渣油的500℃含量有一定影響；(3)原料性質(zhì)變化大，如果輕質(zhì)油組分變多，常壓系統(tǒng)未及時拔出輕組分，對渣油的500℃含量有一定影響；(4)減壓爐出口溫度波動，導(dǎo)致渣油中輕組分未能及時拔出，對渣油的500℃含量有一定影響；(5)減壓系統(tǒng)操作未及時優(yōu)化，對渣油的500℃含量有一定影響。三、整改措施在工況發(fā)生變化時，工藝參數(shù)沒有調(diào)整，導(dǎo)致渣油500℃含量偏高，為了找出減壓塔底吹汽、減壓塔頂真空度，減五線抽出溫度之
福建質(zhì)量管理 2018年21期2018-11-23
- 煤焦油減壓深拔的技術(shù)分析
蒸罐頂部氣相去減壓塔或冷凝后去油水分離罐脫除大部分水分，底部脫水煤焦油去減壓爐加熱，然后去減壓塔，減壓塔頂部脫除煤焦油中的水分，中部采出餾分油，底部采出煤瀝青。一爐兩塔方案，原料煤焦油經(jīng)換熱后進入常壓塔，常壓塔頂部脫除水分，常壓塔底油經(jīng)減壓爐加熱后去減壓塔，減壓塔頂部和中部采出餾分油，底部采出煤瀝青。兩爐兩塔方案，原料煤焦油經(jīng)換熱后進入閃蒸罐，閃蒸罐頂部氣相去常壓塔，底部脫水煤焦油去常壓加熱爐加熱后進入常壓塔，常壓塔頂部脫除水分，中部采出輕餾分油，常壓塔底
山東化工 2018年19期2018-10-29
- 熱拌用瀝青再生劑的工業(yè)試生產(chǎn)
石化)油漿深拔減壓塔C-2203以3 500 kt/a催化裂化裝置所產(chǎn)催化油漿為進料，減壓塔通過抽真空對催化油漿進行減壓深拔切割。減壓塔設(shè)計共12層塔盤，其中塔頂輕油漿經(jīng)油水分離器脫水后送催化分餾塔一中回?zé)?。?cè)線油漿自減壓塔第10層(自下而上計)抽出，大部分側(cè)線油漿經(jīng)油漿冷卻水槽冷卻后作頂循環(huán)回流返減壓塔塔頂，輔助控制減壓塔塔頂溫度，另外少量側(cè)線油漿抽出，外送渣油加氫裝置進行回?zé)?。裝置于2013年為生產(chǎn)針狀焦備料時改造為進料8 t/h，而催化油漿的產(chǎn)量為2
石油化工技術(shù)與經(jīng)濟 2018年3期2018-07-21
- 減壓深拔關(guān)鍵技術(shù)研究
術(shù)的關(guān)鍵是提高減壓塔進料段溫度和降低減壓塔進料段壓力。1 減壓深拔關(guān)鍵技術(shù)之加熱爐減壓加熱爐的設(shè)計是提高減壓塔進料溫度的關(guān)鍵。其設(shè)計原則是控制爐管內(nèi)油膜溫度，保證油品在爐管內(nèi)受熱均勻，同時降低油品在爐管內(nèi)的停留時間。1.1 爐管排布爐管的選擇是減壓深拔加熱爐設(shè)計的技術(shù)核心。采用專有爐管排布設(shè)計，降低油品在加熱爐內(nèi)的受熱溫度和減少油品在高溫下的停留時間是減輕原料結(jié)焦的重要手段。通常加熱爐熱負荷小于30MW多采用圓筒爐，爐管排布方式為立管排布，所有爐管下部受加
山東化工 2018年5期2018-04-04
- 減壓深拔強化分餾技術(shù)的工藝研究
壓爐、轉(zhuǎn)油線、減壓塔及抽真空系統(tǒng)在內(nèi)的工藝系統(tǒng)，本文主要從工藝方面出發(fā)，在提高進料汽化率、避免塔內(nèi)結(jié)焦和強化分餾三個方面探究提高減壓深拔的措施。1 提高進料汽化率進料溫度直接影響進料汽化率，從而影響減壓深拔的程度。在一定壓力條件下，溫度和汽化率呈現(xiàn)線性關(guān)系，實驗研究和工業(yè)實驗結(jié)果發(fā)現(xiàn)，減壓塔進料溫度每提高10℃，總拔出率提高2%～4%。但對于工業(yè)裝置，提高進料段溫度受限于減壓爐的結(jié)焦和高溫進料的過熱裂化傾向。因此，在不形成結(jié)焦和裂化的前提下，應(yīng)盡量提高進料
山東化工 2018年15期2018-03-27
- 常減壓塔管式吊耳及其相關(guān)結(jié)構(gòu)的計算校核
油廠所必須的常減壓塔等裝置的單體重量越來越大,甚至超過上千噸,這些重量大、長度長、體積大的設(shè)備的安全吊裝問題也就越來越復(fù)雜,且更加受到重視［1］。同以前對我國老式吊耳進行傳統(tǒng)的計算不同,應(yīng)對具有新的結(jié)構(gòu)形式且更貼近國際化設(shè)計的管式吊耳,在簡化模型進行解析計算的基礎(chǔ)上,配以ANSYS有限元分析來滿足安全吊裝的需要。下文以國內(nèi)某石化公司1000萬t/a常減壓蒸餾裝置在垂直吊裝工況下,其管式吊耳及相關(guān)結(jié)構(gòu)的危險截面、主要焊縫截面的強度解析計算和有限元強度分析為例
石油化工建設(shè) 2018年5期2018-03-21
- 淺談某千萬噸/年常減壓蒸餾裝置中減壓轉(zhuǎn)油線的設(shè)計
其設(shè)計的好壞對減壓塔的產(chǎn)品質(zhì)量和減壓塔的拔出率有直接的影響。本文通過對某千萬噸/年常減壓蒸餾裝置中的減壓轉(zhuǎn)油線的管道選材、管道布置，管道支架等幾方面，總結(jié)了減壓轉(zhuǎn)油線的設(shè)計要點。減壓轉(zhuǎn)油線；轉(zhuǎn)油線設(shè)計方案的比較；管道支架1.概述常減壓蒸餾裝置是原油加工的第一道工序，作為煉油加工中的龍頭裝置，其技術(shù)水平的高低對原油的有效利用及全廠的產(chǎn)品質(zhì)量及經(jīng)濟效益有著極為重要的影響。減壓轉(zhuǎn)油線作為常減壓蒸餾裝置中極為重要的管道，其設(shè)計的好壞對減壓塔的產(chǎn)品質(zhì)量和減壓塔的拔出
當(dāng)代化工研究 2017年6期2017-09-11
- 減壓塔浮球液位測量問題及對策
266043)減壓塔浮球液位測量問題及對策黃興航,范利,馬秀山,于福東(中國石化青島石油化工有限責(zé)任公司, 山東 青島 266043)介紹了減壓塔由于減壓塔主體設(shè)計缺乏對液位測量環(huán)境及效果的考慮，或設(shè)計問題以致浮球安裝法蘭孔設(shè)計偏高，溢流槽距浮球安裝孔距離較短，浮球卡在集油箱平臺上，實際有效測量范圍太小，以及由于腐蝕問題導(dǎo)致的浮球脫落等問題。針對減壓塔浮球液位相關(guān)問題進行有針對性的大轉(zhuǎn)角改造、材質(zhì)升級、卡臺的集油箱割槽補板改造，實現(xiàn)了減壓塔液位穩(wěn)定及精細化
石油化工自動化 2017年4期2017-08-29
- 常減壓裝置減壓深拔技術(shù)的應(yīng)用
總拔；真空度；減壓塔1 裝置概況某煉油廠為短流程燃料性加工型煉廠，采用催化裂化+延遲焦化工藝，隨著加工原油的重質(zhì)化，總拔出率明顯下降，導(dǎo)致常減壓裝置減壓渣油產(chǎn)量逐步增加；為平衡重油加工，催化裂化裝置提高摻渣比例，使得原料性質(zhì)進一步惡化，產(chǎn)品分布變差，液收下降；隨著減壓渣油收率越來越高，延遲焦化裝置低附加值產(chǎn)品石油焦產(chǎn)量越來越大，對優(yōu)化全廠產(chǎn)品結(jié)構(gòu)、提高高效產(chǎn)品比例、增加經(jīng)濟效益帶來不利影響。尤其是裝置的燃料消耗和能耗大大增大，同時產(chǎn)生了較多工廠難以利用的低
化工設(shè)計通訊 2017年2期2017-05-02
- 常減壓蒸餾裝置節(jié)能措施
經(jīng)濟效益。1 減壓塔頂抽真空系統(tǒng)改造1.1 現(xiàn)狀分析減頂抽真空采用HIJET公司液體抽真空系統(tǒng)，設(shè)計抽真空系統(tǒng)滿足減頂殘壓40mmHg（a）5.33kPa和15mmHg（a）1.9998kPa兩種工況，目前實際生產(chǎn)中減壓塔頂殘壓控制在10-20kPa（a）。常減壓裝置一、二級抽真空同時啟運時減壓塔頂殘壓可以達到2kPa(a)左右，此條件下催化熱進料為大于460℃的全減壓渣油進料，催化油漿系統(tǒng)結(jié)焦問題突出。為解決此問題將常減壓減壓塔頂抽真空系統(tǒng)改為只用二級抽
化工管理 2017年3期2017-03-04
- 常減壓裝置塔頂增壓器泄漏原因分析及處理措施
要。主要分析了減壓塔頂增壓器的泄漏原因及處理措施。減壓；真空度；泄漏；增壓器減壓塔頂真空度是影響減壓系統(tǒng)的平穩(wěn)運行的最為重要的影響因素。真空度的穩(wěn)定是依靠減壓塔塔頂抽空系統(tǒng)的平穩(wěn)運行決定的，抽空系統(tǒng)的組成一般包括∶增壓器、真空泵、抽空器、冷卻系統(tǒng)等。如果這些設(shè)備中有某一個設(shè)備產(chǎn)生問題，都將會導(dǎo)致真空度下降，從而使減壓裝置生產(chǎn)產(chǎn)生波動。1 減壓抽空系統(tǒng)出現(xiàn)泄漏問題以某煉油廠近三年減壓塔頂抽空系統(tǒng)出現(xiàn)的泄漏問題進行舉例分析。1）該煉油廠第一年減壓塔塔頂抽空系統(tǒng)
化工設(shè)計通訊 2017年2期2017-03-03
- 加工海洋高酸原油減壓塔腐蝕原因分析
工海洋高酸原油減壓塔腐蝕原因分析王 寧，左 甜，晉西潤，薛光亭，葛玉龍，潘 巖(中海油(青島)重質(zhì)油加工工程技術(shù)研究中心有限公司，山東 青島 266500)某煉油廠常減壓裝置加工重質(zhì)高酸低硫原油，通過對該裝置進行腐蝕調(diào)查發(fā)現(xiàn)，減壓塔減四線段、減五線段塔壁及內(nèi)構(gòu)件腐蝕嚴重，其中材質(zhì)為317L不銹鋼的填料在使用一年就出現(xiàn)了腐蝕穿孔、機械強度下降現(xiàn)象。對原油性質(zhì)、設(shè)備材質(zhì)及腐蝕介質(zhì)流速等方面進行綜合分析，結(jié)果表明：該裝置加工高酸低硫原油的單一性(原油酸值為3.6
石油化工腐蝕與防護 2016年3期2016-12-10
- 減壓塔機械抽真空改造后存在問題及解決措施
71012)?減壓塔機械抽真空改造后存在問題及解決措施李 濤 ， 王志剛(中國石化 洛陽分公司 ， 河南 洛陽 471012)通過對常減壓裝置減壓塔頂蒸汽抽真空系統(tǒng)與“蒸汽+機械”抽真空系統(tǒng)的對比分析，總結(jié)“蒸汽+機械”抽真空系統(tǒng)在節(jié)能方面的優(yōu)勢，實現(xiàn)裝置的節(jié)能降耗。同時對改造過程中出現(xiàn)的問題、原因進行分析，并提出解決方法。常減壓裝置 ； 減壓塔 ； 機械抽真空0 前言中國石化洛陽分公司常減壓裝置設(shè)計原油加工能力為800萬t/a，裝置采用初餾、常壓、減壓三
河南化工 2016年11期2016-12-09
- 煤直接液化減壓塔進料球閥失效分析及修復(fù)
)?煤直接液化減壓塔進料球閥失效分析及修復(fù)龍云飛*龔寶龍（中核蘇閥科技實業(yè)股份有限公司)介紹了煤直接液化工藝流程及其特點。根據(jù)減壓塔進料球閥的工作參數(shù)和功能作用，比照其失效形貌，分析了該球閥發(fā)生磨損失效的原因，制定了相應(yīng)的拆解和修復(fù)方案。對修復(fù)后的球閥進行檢查和試驗，以滿足標(biāo)準規(guī)范的要求。最后對該球閥的優(yōu)化運行給出了建議。煤直接液化球閥失效分析修復(fù)磨損表面硬化減壓塔0 引言煤化工是煤經(jīng)化學(xué)反應(yīng)加工成為氣體、液體、固體的燃料和化學(xué)品的過程，是煤炭高效清潔利用
化工裝備技術(shù) 2016年3期2016-10-12
- 常減壓裝置減壓流程節(jié)能優(yōu)化改造
的產(chǎn)品分布，將減壓塔塔內(nèi)件由舌形塔盤更換為新型規(guī)整填料，并對相應(yīng)的工藝流程進行優(yōu)化。改造后減壓塔壓降降低1.15 kPa，側(cè)線餾程寬度下降20 ℃，減壓蠟油拔出率提高4.78%，換熱終溫提高35 ℃，裝置能耗降低1.91 kg標(biāo)油/t。關(guān)鍵詞：減壓塔；拔出率；塔內(nèi)件；能耗本廠的常減壓裝置以加工蘇北石蠟基原油為主，生產(chǎn)蠟系相關(guān)產(chǎn)品。經(jīng)多次擴產(chǎn)升級和生產(chǎn)調(diào)整，減壓塔部分操作參數(shù)嚴重偏離原設(shè)計指標(biāo)。造成不僅塔下部取熱量小、全塔壓降大、減壓拔出率偏低；而且出現(xiàn)減二
當(dāng)代化工 2016年1期2016-07-22
- 提高減壓蒸餾進料汽化率技術(shù)研究
拔出率，研究了減壓塔原料汽化過程，提出了一種新的強化汽化進料方法——噴嘴汽化進料，并在減壓蒸餾裝置上考察了不同進料方式下原料汽化率的變化規(guī)律。結(jié)果表明，在相同的系統(tǒng)壓力和進料溫度下，噴嘴汽化進料的汽化率高于無噴嘴進料和氣液混相進料的汽化率，且更加接近該條件下的平衡汽化率。模擬工業(yè)減壓蒸餾操作，減壓塔產(chǎn)品分離效率提高，塔頂油品收率可以增加2～5百分點，說明噴嘴汽化進料方法是一種有效提高油品汽化率的方法。減壓塔 汽化率 強化汽化常減壓蒸餾是原油加工的第一道工序
石油煉制與化工 2016年5期2016-04-12
- 減壓裝置的工藝優(yōu)化探討
氣相載荷過大，減壓塔的塔盤氣壓降低的現(xiàn)象，給原油的分餾工作造成了很大的阻撓。（2）原油的脫鹽工作進行的不達標(biāo)。由于工藝問題，原油在脫鹽脫水環(huán)節(jié)后往往達不到相關(guān)的標(biāo)準，其中的含鹽率普遍偏高。原油在進入煉油廠的第一個加工環(huán)節(jié)就是脫鹽工作，這一步的成功與否直接影響到后面的常減壓裝置的工作效果。原油的成分不是一成不變的，隨著其性質(zhì)的不斷變化，要求我們將相關(guān)的脫鹽環(huán)節(jié)進行進一步的優(yōu)化，提高石油加工過程中產(chǎn)生的工業(yè)廢水的凈化率，減少環(huán)境的污染程度。（3）減壓塔的真空度
化工管理 2016年13期2016-03-15
- 減壓蒸餾塔的腐蝕與防護
a 蒸餾裝置的減壓塔，減三段和過汽化油段的塔體、填料和其它內(nèi)構(gòu)件出現(xiàn)嚴重的腐蝕，而此煉油廠的減壓塔采用的是減壓深拔技術(shù)。經(jīng)過相關(guān)技術(shù)人員的分析和討論，最終找到了減壓塔腐蝕的原因，并且提出了長期和短期的防腐對策。1 減壓塔腐蝕情況本次檢修發(fā)現(xiàn)，減壓塔腐蝕最嚴重的部位是減三段和過汽化油段。其塔壁襯里表面布滿密集點蝕坑1～2 mm，局部腐蝕穿孔(見圖1)。襯里環(huán)焊縫密集點蝕1～2 mm，局部達2～3 mm(見圖2)。規(guī)整填料因腐蝕穿孔散架，導(dǎo)致失效。分布器表面密
石油化工腐蝕與防護 2015年2期2015-11-29
- 變壓精餾分離乙腈-異丙醇模擬計算及中試應(yīng)用
餾的工藝流程。減壓塔操作壓力為30 kPa，常壓塔操作壓力為101.3 kPa。2塔串聯(lián)構(gòu)成了變壓精餾分離乙腈-異丙醇的塔組。乙腈-異丙醇混合液先進入減壓塔，在塔底得到質(zhì)量分數(shù)為99.50%的異丙醇產(chǎn)品；塔頂物流進入常壓塔。在常壓塔底得到質(zhì)量分數(shù)為99.90%的乙腈產(chǎn)品，塔頂物流返回減壓塔。減壓塔和常壓塔的塔頂出料組成分別接近于2個精餾塔操作壓力下的共沸組成。圖1 乙腈-異丙醇變壓精餾的工藝流程Fig 1 Variable pressure distill
化工生產(chǎn)與技術(shù) 2015年2期2015-08-21
- 壓力式液體分布技術(shù)在350萬t常減壓裝置的應(yīng)用
公司常減壓裝置減壓塔塔徑較小，未設(shè)置洗滌段，不能滿足350萬t/a加工負荷下的產(chǎn)品質(zhì)量要求，采用LPEC研發(fā)的新型壓力式液體分布技術(shù)，在不增加塔高的情況下，增加洗滌段，使側(cè)線產(chǎn)品殘?zhí)亢椭亟饘俸看蠓档停@著改善產(chǎn)品質(zhì)量同時降低全塔壓降，使減壓渣油得以進一步深拔，處理能力也得到部分提高。常減壓蒸餾; 壓力式液體分布; 加工負荷; 產(chǎn)品質(zhì)量中國石油化工股份公司滄州分公司常減壓裝置減壓側(cè)線蠟油現(xiàn)全部送去催化裂化作原料，因設(shè)計時沒有設(shè)置洗滌段，同時減壓塔塔徑過小
當(dāng)代化工 2015年5期2015-03-26
- 316L復(fù)合板減壓塔腐蝕穿孔原因分析
316L復(fù)合板減壓塔出現(xiàn)局部腐蝕穿孔，為了徹底消除隱患，對減壓塔進行了全面腐蝕調(diào)查。1 減壓塔簡介減壓蒸餾是將常壓渣油經(jīng)過減壓加熱爐加熱到390℃后，經(jīng)減壓低速轉(zhuǎn)油線進入減壓塔，使常壓渣油在避免裂解的較低溫度下進行分餾，分離出潤滑油、催化裂化等二次加工原料，剩下減壓渣油作為瀝青原料。減壓塔設(shè)計參數(shù)見表1。表1 減壓塔的工藝參數(shù)Table1 Process parameters of vacuum tower從表1可見，設(shè)計材質(zhì)完全滿足SH/T3129《高酸
石油化工腐蝕與防護 2014年3期2014-10-25
- 流程模擬技術(shù)在天津石化3#常減壓裝置上的應(yīng)用
蒸塔、常壓塔和減壓塔的模擬，了解各操作參數(shù)對裝置性能的影響；通過蒸餾塔模型中的氣液相負荷分布和溫度梯度的分布情況，加深對蒸餾操作的理解。隨著重油加工工藝技術(shù)的發(fā)展，煉廠能夠加工更加劣質(zhì)的渣油，因此常減壓裝置輕油收率和總拔出率的提高，對提高原油的利用率及煉廠的經(jīng)濟效益極為重要。為此，重點對影響常減壓裝置輕油收率的關(guān)鍵操作參數(shù)進行靈敏度分析，優(yōu)化操作，實現(xiàn)提高常減壓裝置輕油收率的目的。Aspen Plus；流程模擬；常減壓輕收能耗一、概述中國石油化工股份有限公
中國新技術(shù)新產(chǎn)品 2014年1期2014-06-01
- 常減壓裝置減壓塔的腐蝕
0）常減壓裝置減壓塔的腐蝕黃 余（廣東省特種設(shè)備檢測研究院茂名檢測院，廣東 茂名 525000）檢查檢驗常減壓裝置減壓塔的腐蝕情況，發(fā)現(xiàn)針對不同部位出現(xiàn)不同程度的腐蝕情況。減壓塔出現(xiàn)腐蝕是由于多種因素造成，減壓塔遭到腐蝕容易出現(xiàn)嚴重地減薄現(xiàn)象，不利于常減壓裝置的功能效果。本文分析常減壓裝置減壓塔腐蝕的具體情況，并提出相應(yīng)的措施防止減壓塔腐蝕程度加重。常減壓裝置；減壓塔；腐蝕概述常減壓裝置主要由常壓爐、減壓爐、初餾塔、減壓塔和常壓塔等設(shè)備組成。減壓塔頂應(yīng)使用
中國新技術(shù)新產(chǎn)品 2014年7期2014-01-24
- 塔河石化常減壓裝置減壓蒸餾模擬分析與改進
壓塔-減壓爐-減壓塔，稱之為二爐三塔方案。常壓拔出率僅為24.97%，常壓重油的API°為7.3，殘?zhí)亢窟_到22.6%，鎳+釩含量高，為346.0μg/g，適宜采用焦化工藝加工。但其在＞410℃、＞450℃、＞480℃時減壓渣油的質(zhì)量收率均較高，分別為64.26%、56.86%、51.90%；20℃密度均大于1.0000 g/cm3；膠質(zhì)+瀝青質(zhì)含量均較高，分別為46.3%、50.4%、53.1%[2]，是生產(chǎn)A 級瀝青產(chǎn)品的好原料[3]。為此，塔河石化
化工進展 2013年8期2013-08-08
- 減壓塔填料層腐蝕狀況的γ射線掃描檢測與評估
]，因此，許多減壓塔處于介質(zhì)高酸、高速的運行狀態(tài)，導(dǎo)致部分減壓塔腐蝕問題嚴重，少量的減壓塔不得不臨時非計劃停工進行檢修處理，影響煉油廠的經(jīng)濟效益。減壓塔的腐蝕部位分為兩類，一類為塔壁的腐蝕減薄，影響減壓塔的安全生產(chǎn)，另一類是塔內(nèi)件的腐蝕，影響減壓塔的分離效果；減壓塔塔壁的腐蝕狀況主要采用高溫測厚的辦法。嘗試采用本公司開發(fā)的γ射線掃描檢測技術(shù)對減壓塔填料層的完整性及腐蝕狀況進行檢測及評估，以期為減壓塔的操作調(diào)整或檢查維修提供依據(jù)。1 γ射線掃描檢測技術(shù)簡介1
同位素 2013年1期2013-01-10
- 上海石化常減壓裝置瓦斯現(xiàn)狀分析與治理
常壓塔塔頂氣、減壓塔塔頂氣以及脫丁烷塔塔頂氣是常減壓裝置瓦斯的主要來源。在原油資源及經(jīng)濟效益的大背景下，多年來中東等進口含硫及高硫原油逐步取代了國產(chǎn)低硫原油，成為國內(nèi)大中型煉油企業(yè)原油依靠。隨著原油性質(zhì)的快速轉(zhuǎn)變，常減壓裝置瓦斯的性質(zhì)隨之改變，呈現(xiàn)出富含硫化氫和輕烴的特性。常減壓裝置瓦斯直接去本裝置加熱爐燃燒的處理方式已越來越違背清潔生產(chǎn)的原則，因此，常減壓裝置瓦斯工藝流程急待優(yōu)化，以適應(yīng)目前瓦斯性質(zhì)改變所帶來的環(huán)境友好、防腐安全以及經(jīng)濟效益最大化的要求。
石油化工技術(shù)與經(jīng)濟 2012年5期2012-09-28
- 減壓塔頂空冷器的腐蝕與防護
5008）1 減壓塔頂空冷器腐蝕相關(guān)因素1.1 加工原油情況錦西石化公司常減壓蒸餾裝置加工高酸低硫遼河原油和各種低酸進口原油，原油摻煉量為30%~50%，實際平均：42.34%。摻煉后原油酸值2.0~4.5mgKOH·g-1，實際平均：3.2 mgKOH·g-1。1.2 電脫鹽情況錦西石化公司常減壓蒸餾裝置自2002年8月技術(shù)改造以來，由于設(shè)計條件（操作溫度、壓力等）和實際運行相差較大，電脫鹽裝置運行狀況比較差，在全面優(yōu)化了操作條件后，電脫鹽裝置能夠比較平
化工技術(shù)與開發(fā) 2012年5期2012-04-01
- 環(huán)烷酸對減壓塔頂空冷器腐蝕的影響及對策
48)環(huán)烷酸對減壓塔頂空冷器腐蝕的影響及對策張崇林，丁明生(中國石化揚子石油化工股份有限公司，江蘇南京 210048)通過分析減壓塔塔頂空冷器腐蝕特點，發(fā)現(xiàn)減壓塔頂空冷器腐蝕非?？欤瑴p頂切水鐵離子質(zhì)量分數(shù)隨時間大幅上升。確定了減壓塔頂空冷器腐蝕加劇的主要原因是加工原油的劣質(zhì)化，特別是高酸原油。環(huán)烷酸是造成常減壓高溫部位腐蝕的主要原因。結(jié)果表明，當(dāng)減壓塔塔頂溫度超過120℃時，部分小分子環(huán)烷酸以及由環(huán)烷酸分解產(chǎn)生的小分子羧酸進入塔頂冷凝冷卻系統(tǒng)，加劇了空冷器
石油化工腐蝕與防護 2012年2期2012-01-05
- 新技術(shù)在常減壓蒸餾裝置中的應(yīng)用—液體抽空器
油廠的絕大部分減壓塔抽空系統(tǒng)普遍采用的是蒸汽抽真空系統(tǒng)或蒸汽加機械組合抽真空技術(shù)，蒸汽噴射器結(jié)構(gòu)圖及流程圖如圖1,2所示。蒸汽抽真空的原理是，利用一定壓力的水蒸氣，通過一個拉法爾噴嘴，蒸汽體積迅速膨脹，一般出口處的蒸汽體積是進入噴嘴前的幾百倍，在噴嘴出口處產(chǎn)生超音速汽流。蒸汽在此進行了一次能量轉(zhuǎn)換，由壓力能轉(zhuǎn)變?yōu)閯幽?，高速汽流在噴嘴入口處形成低壓狀態(tài)，由于高速汽流的引射作用，使與噴射器相連的減壓塔形成負壓，達到抽真空作用。圖1 蒸汽抽空器結(jié)構(gòu)Fig.1 S
當(dāng)代化工 2011年12期2011-11-06
- 減壓塔腐蝕狀況及防腐蝕對策
250101)減壓塔腐蝕狀況及防腐蝕對策商顏芳(中國石油化工股份有限公司濟南分公司,山東濟南 250101)從環(huán)烷酸的腐蝕機理、影響因素及減壓塔實際運行情況等方面進行了分析,認為減壓塔多次改造后塔徑一直未變導(dǎo)致油氣流速過高、油氣處于多項流態(tài)和酸值逐年升高等因素導(dǎo)致減壓塔發(fā)生環(huán)烷酸腐蝕。針對生產(chǎn)實際情況提出了塔內(nèi)壁貼板、降低加工量、運行監(jiān)測和擇機更換新塔等相應(yīng)的防腐措施。減壓塔 環(huán)烷酸 腐蝕 貼板 消氫中國石油化工股份有限公司濟南分公司常減壓蒸餾裝置的減壓塔
石油化工腐蝕與防護 2011年6期2011-01-05
- 減壓塔汽提段冷壁塔體研究*
113001）減壓塔汽提段冷壁塔體研究*張 龍，齊慧敏，王海波（撫順石油化工研究院，遼寧撫順 113001）針對當(dāng)前原油常減壓蒸餾裝置的形勢，從減壓深拔著手分析了當(dāng)前減壓塔汽提段的影響，提出了一種新型的冷壁減壓塔汽提段塔體構(gòu)思，并對其進行了相關(guān)的研究闡述，總結(jié)出冷壁減壓塔汽提段塔體的現(xiàn)實意義，對新型減壓塔的設(shè)計具有一定的指導(dǎo)意義。減壓深拔、汽提段、腐蝕、冷壁近年來，隨著石油煉廠單套常減壓裝置加工規(guī)模的不斷擴大和對裝置總拔出率要求的不斷提高，減壓塔的減壓拔出
當(dāng)代化工 2010年4期2010-08-31
- 立體傳質(zhì)塔盤在減壓塔底汽提段的應(yīng)用
]CTST塔板減壓塔拔出率中圖分類號:TH6文獻標(biāo)識碼:A文章編號:1671A-7597(2009)0710117-01一、前言山東石大科技集團實驗廠北蒸餾減壓塔,2004年對裝置進行的擴量改造,由50萬噸/年擴到80萬噸/年,改造后減壓塔塔底汽提段塔盤采用大固舌塔盤設(shè)計,但運行不到三個月,就因為減底汽相沖擊脫落,造成塔盤緊固件進入減底泵,并損壞了葉輪,更重要的是,塔盤沖反脫落后,減底渣油中的輕組份含量增加,減壓塔的拔出率降低,整體效益受到很大影響。針對這
新媒體研究 2009年13期2009-10-26