張迎敏，諶文武，楊光，戴鵬飛，李永杰

(1.蘭州大學(xué)土木工程與力學(xué)學(xué)院，西部災(zāi)害與環(huán)境力學(xué)教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，甘肅蘭州，730000；2.中水北方勘測設(shè)計(jì)研究有限責(zé)任公司，天津，300222；3.浙江省古建筑設(shè)計(jì)研究院，浙江杭州，310014)

土遺址是指人類在不同歷史時(shí)期生產(chǎn)、生活而遺留下來的以土為主要建筑材料的遺跡，在中國歷史、文化以及民族精神中具有崇高的地位[1]。然而，土遺址受自然環(huán)境、人為破壞等因素影響，病害發(fā)展迅速，多數(shù)土遺址正面臨著嚴(yán)重的威脅，因此，對土遺址進(jìn)行保護(hù)加固已刻不容緩[2]。國際古跡遺址理事會(huì)，美國蓋蒂文物保護(hù)所、國際羅馬文物保護(hù)修復(fù)研究中心、敦煌研究院、蘭州大學(xué)文物保護(hù)研究中心等土遺址保護(hù)機(jī)構(gòu)對土遺址保護(hù)進(jìn)行了大量的研究工作，但土遺址的表面風(fēng)化問題未能很好的解決，化學(xué)加固仍然是現(xiàn)階段的重要加固手段。有機(jī)材料具有良好的滲透性、黏接性和耐水性，已在很多實(shí)際工程中得以應(yīng)用[3-4]，如納米二氧化硅可以有效增加黃土的抗壓強(qiáng)度[5]，但也存在滋養(yǎng)微生物、耐老化性差[6-7]等問題。以石灰水[8]、堿性硅酸鹽[9]為代表的無機(jī)材料因具有優(yōu)良的兼容性和耐久性[10]，近年來已成為化學(xué)加固的探索方向，但其滲透性較差，往往會(huì)堵塞遺址表面孔隙形成局部硬殼，造成遺址表面開裂脫落。因此，無機(jī)材料目前還未能很好地取代有機(jī)材料的補(bǔ)強(qiáng)作用，將二者進(jìn)行復(fù)合是相對簡單有效的加固方法。曾余瑤等[11]將石灰與糯米漿、蛋清進(jìn)行配比，驗(yàn)證了無機(jī)和有機(jī)復(fù)合加固劑良好的黏接能力、耐水性和耐老化性能。CHEN等[12]通過對比復(fù)合加固劑與單一材料加固后土體的性能發(fā)現(xiàn)復(fù)合加固劑可以有效改善加固效果?；趶?fù)合加固劑一系列優(yōu)良的性能，本文選取微米石灰和硅酸乙酯混合的方式進(jìn)行加固。常規(guī)的加注方法包括涂刷、鉆孔滴注、浸泡、毛細(xì)吸收等[3]。目前關(guān)于固化劑加注方法對土體透氣性和力學(xué)特征的改變的研究還沒有取得顯著的成果。根據(jù)文物古跡保護(hù)準(zhǔn)則[13]，加固材料不應(yīng)過多改變土遺址原狀。若透氣性降低太大，將導(dǎo)致遺址內(nèi)部和外界環(huán)境之間物質(zhì)和能量交換受阻，水汽、易溶鹽等在阻斷界面聚集，遺址將受高低溫交變體積脹縮而發(fā)生坍塌、裂隙和剝落等病害[14]。此外，加固后的強(qiáng)度問題是文物保護(hù)的另一核心問題。加固材料應(yīng)有足夠的強(qiáng)度，以緩解損傷，但加固后強(qiáng)度增強(qiáng)不宜過大，以免內(nèi)外層應(yīng)力差過大而產(chǎn)生開裂剝落等威脅遺址保存的現(xiàn)象[15]。因此，加固后土體的透氣性和強(qiáng)度是文物保護(hù)的關(guān)鍵問題。本文作者研究固化劑加注方法對土體透氣性及力學(xué)特性的影響，以尋求具有良好加固效果的加注工藝?，F(xiàn)場工程實(shí)例表明，土遺址風(fēng)化層的厚度一般為3～5 cm，由于不同加注方法的加固深度存在差異，故將復(fù)合加固劑分別以鉆孔注漿、浸泡、毛細(xì)吸收和表面噴灑4種方式對永昌明長城遺址土進(jìn)行加固，通過固化劑的有效吸收量控制試樣的透氣性，并對加固后試樣表面和整體力學(xué)特性的變化進(jìn)行評價(jià)。

1 加固材料的配制

復(fù)合加固劑選用的有機(jī)材料是上海德賽堡建筑材料有限公司生產(chǎn)的碧林@增強(qiáng)劑(型號(hào)為KSE OH300)，為硅酸乙酯增強(qiáng)材料，其與建筑材料孔隙或空氣中的水分發(fā)生反應(yīng)，無定形的水合二氧化硅與土顆粒相連，作為黏接物沉淀下來，具有補(bǔ)強(qiáng)作用。硅酸乙酯憑借其超強(qiáng)的滲透性，已在潮濕地區(qū)和西北干旱地區(qū)多處土遺址及石質(zhì)文物保護(hù)中推廣使用[4,16-17]。

選用的無機(jī)材料是該公司生產(chǎn)的碧林@微-納米石灰(型號(hào)為NHL-010)。石灰水自20世紀(jì)初就已被文物保護(hù)工作者嘗試使用，后因其常溫下濃度低，滲透深度小而被棄用；隨著材料科學(xué)和納米技術(shù)的發(fā)展，經(jīng)改進(jìn)后的微-納米石灰克服了傳統(tǒng)石灰水的缺點(diǎn)，成為極具發(fā)展?jié)摿Φ募庸滩牧?。其加固原理是石灰與空氣中的水分和二氧化碳反應(yīng)生成氫氧化鈣，氫氧化鈣在遺址孔隙內(nèi)繼續(xù)反應(yīng)生成碳酸鈣沉淀，提升顆粒間的黏接力[18-19]。微米石灰已在磚、石、土質(zhì)文物古跡的修繕保護(hù)工程中得以應(yīng)用，并取得了顯著的加固效果。

KSE OH300 外觀無色透明，純度＞99%，NHL-010 外觀呈乳白色，質(zhì)量濃度為5 g/L。工程實(shí)踐及試驗(yàn)資料表明，采用高濃度硅酸乙酯會(huì)導(dǎo)致遺址表面顏色加深，不符合文物保護(hù)的原則，而使用低濃度時(shí)加固效果不理想，因此，將硅酸乙酯和無水乙醇按體積比1∶3 配比，然后與微-納米石灰混合，攪拌均勻后用聚乙烯保鮮膜封存?zhèn)溆谩?/p>

2 加固試驗(yàn)

2.1 試樣制備

選用的遺址土屬于粉質(zhì)黏土(液限為27.17%，塑限為17.01%，相對密度為2.72)。將擾動(dòng)土充分碾碎后過孔徑2 mm篩，將篩下土放入電熱鼓風(fēng)恒溫干燥箱內(nèi)，設(shè)定溫度為108 ℃，干燥12 h。將烘干土冷卻至室溫后加入蒸餾水，按含水率16.5%配土，拌和均勻，用聚乙烯塑料袋密封后放入保濕器內(nèi)浸潤24 h，使水均勻分布在土體中。用土遺址專用制樣機(jī)按照干密度為1.65 g/cm3，將土壓制成邊長為5 cm 的立方體試樣。將壓制成型的試樣放在室內(nèi)環(huán)境下自然風(fēng)干。

2.2 加注方法

為了對比不同加注方法加固前后土體性質(zhì)的變化，排除試樣含水率的影響，將自然風(fēng)干的立方體樣放入68 ℃烘箱內(nèi)至恒質(zhì)量，取出后測量試樣實(shí)際尺寸、質(zhì)量和表面硬度。依據(jù)土樣體積、干密度、相對密度等計(jì)算所需加固劑的量。對試樣采取鉆孔注漿、浸泡、毛細(xì)吸收、表面噴灑4種方法進(jìn)行加固，同時(shí)設(shè)置空白對照組和鉆孔對照組作為參照。加注方法和具體操作步驟見表1。

鉆孔注漿和表面噴灑加注方法的加固劑用量U參考文獻(xiàn)[22]，按最大飽和度Sr=85%計(jì)算：

式中：ρd為試樣干密度，ρd=1.65 g/cm3；V 為試樣實(shí)際體積，cm3；Gs為土的相對密度，Gs=2.72；ρw為水的密度。

加固后，將所有試樣放置在塑料箱內(nèi)，并用保鮮膜密封，以減緩溶劑無水乙醇的蒸發(fā)。18 h后將保鮮膜打開，將試樣置于室內(nèi)環(huán)境下養(yǎng)護(hù)28 d。

3 試驗(yàn)結(jié)果及分析

3.1 固化劑吸收量

固化劑的有效吸收量與試樣的透氣性相關(guān)。采用同種方法加固時(shí)，可通過固化劑的有效吸收量來控制試樣的透氣性。固化劑的吸收量由加固前后試樣的質(zhì)量變化確定[23]：

表1 加注方法和操作步驟Table 1 Consolidation methods and procedures

式中：w和w′分別為土體中固化劑的含量及其有效吸收量，mg/g；md和m′d分別為加固前和加固28 d后的各組試樣的平均干質(zhì)量，g；m′為加固處理后室內(nèi)養(yǎng)護(hù)28 d時(shí)各組試樣的平均質(zhì)量，g。

將所有試樣放入68 ℃烘箱內(nèi)至恒質(zhì)量后(由于部分材料的耐熱程度約為80 ℃，溫度提高會(huì)使材料的質(zhì)量和性質(zhì)發(fā)生變化，因此，設(shè)定烘干溫度為68 ℃，烘干時(shí)間為48 h)取出，然后放置于干燥器內(nèi)冷卻至室溫后稱質(zhì)量，結(jié)果如表2所示。

由表2可知：不同加注方法處理后的試樣對固化劑的有效吸收量存在差異。試樣采用鉆孔注漿法加固時(shí)，固化劑的有效吸收量最大，因?yàn)槠錆B透深度大，表面揮發(fā)慢。表面噴灑法次之，其采用低濃度多次滲透的方式，也獲得了較高的有效固化劑含量。相比之下，毛細(xì)吸收和浸泡法中，固化劑的有效吸收量較低。

總體而言，在這4種加注方法中，試樣對復(fù)合加固劑的有效吸收量是微量的(w′＜1%)，加固后試樣的透氣性和力學(xué)強(qiáng)度需進(jìn)一步進(jìn)行檢驗(yàn)。需要指出的是，鉆孔注漿試樣在鉆孔的過程中，對試樣的擾動(dòng)程度不同，孔的直徑和深度也存在略微差異，導(dǎo)致固化劑有效吸收量的標(biāo)準(zhǔn)差較大，浸泡、毛細(xì)吸收、表面噴灑方法加固試樣的固化劑有效吸收量較為接近。

3.2 透氣性

透氣性試驗(yàn)經(jīng)常被用來檢測固化劑是否堵塞遺址原有的孔隙，優(yōu)良的加固材料應(yīng)盡可能保持孔隙通道暢通，加固后的試樣應(yīng)具有一定的透氣性，確保遺址內(nèi)的水分能夠以流體水或水蒸氣的形式與大氣交流。本文在以往對透氣性檢測的基礎(chǔ)上[24]，進(jìn)一步改進(jìn)試驗(yàn)方案，探究一種可行的透氣性檢測方法。

加固完養(yǎng)護(hù)28 d 后，對各組試樣進(jìn)行透氣性檢驗(yàn)，試驗(yàn)操作步驟如下：1)將試樣烘干，在干燥器內(nèi)冷卻至室溫后稱質(zhì)量；2)將直徑約為5 cm的寬口徑玻璃錐形瓶洗凈烘干并稱質(zhì)量；3)向錐形瓶內(nèi)倒入一定量的水，將土樣蓋在錐形瓶口上，用聚乙烯保鮮膜包裹試樣與燒杯的連接處，用絕緣膠帶固定，并用透明膠帶封嚴(yán)，如圖1 所示；4) 將蓋有土樣的錐形瓶置于恒溫裝置內(nèi)，每隔5 min對錐形瓶進(jìn)行稱質(zhì)量，記錄時(shí)間和質(zhì)量。

圖1 處理后的錐形瓶裝置Fig.1 Processed conical bottle device

透氣性試驗(yàn)原理是：錐形瓶內(nèi)外存在溫度差，錐形瓶內(nèi)的水蒸氣通過土樣擴(kuò)散到溫度相對較低的空氣中，因此，可通過分析錐形瓶裝置的累計(jì)失水量隨時(shí)間的變化對比不同方法加固后試樣的透氣性：

式中：X為累計(jì)失水率；mt為某時(shí)刻錐形瓶裝置總質(zhì)量，g；m0為開始時(shí)刻錐形瓶裝置總質(zhì)量，g；mw為初始錐形瓶內(nèi)加入水的質(zhì)量，g。

表2 與初始烘干質(zhì)量相比復(fù)合加固劑的吸收量和干質(zhì)量殘留量Table 2 Amount of composite consolidant absorbed and dry matter retained compared with initial dry mass

3.2.1 水浴法測透氣性

水浴法測透氣性使用的是水浴恒溫震蕩箱，設(shè)定溫度為60 ℃。在試驗(yàn)初期，每隔5 min 對錐形瓶裝置進(jìn)行稱質(zhì)量。35 min 后，每隔15 min 進(jìn)行稱質(zhì)量，并按式(4)計(jì)算質(zhì)量損失率(圖2)。其中，空白對照試樣在50 min時(shí)被人為損壞。

圖2 水浴法測累計(jì)失水率與時(shí)間關(guān)系Fig.2 Relationship between cumulative water loss rate and time measured by water bath method

從圖2可見：試樣的質(zhì)量損失率在水浴恒溫箱內(nèi)經(jīng)過3個(gè)階段：第1階段，試驗(yàn)初期，質(zhì)量迅速增加，是因?yàn)殄F形瓶內(nèi)水蒸氣溫度較低，其透過試樣散發(fā)到空氣中的量較少，而恒溫水浴箱內(nèi)有大量的水蒸氣，土樣快速吸收；第2階段，質(zhì)量基本保持不變，在該溫度和濕度環(huán)境下，錐形瓶內(nèi)水蒸氣排出量與土樣吸收環(huán)境中的水蒸氣量達(dá)到平衡；第3階段，錐形瓶內(nèi)水蒸氣大量散失，質(zhì)量持續(xù)下降。

水浴法中，由于恒溫水浴箱內(nèi)大量水蒸氣的影響，質(zhì)量隨時(shí)間的下降規(guī)律不太明顯，因此，用此裝置進(jìn)行試樣的透氣性檢驗(yàn)存在一定的弊端。為盡量減小恒溫水浴箱內(nèi)大量的水蒸氣對錐形瓶裝置總質(zhì)量的干擾，將水浴改為砂浴進(jìn)行試驗(yàn)。

3.2.2 砂浴法測透氣性

砂浴法測透氣性使用的是恒溫砂浴箱(圖3)，初期設(shè)定溫度為80 ℃，預(yù)熱錐形瓶裝置，以免冷的錐形瓶接觸砂浴箱，溫差太大，而出現(xiàn)炸裂等情況。2 h后待錐形瓶內(nèi)水溫度上升至一定溫度后，將砂浴溫度調(diào)為120 ℃。每隔5 min 對錐形瓶裝置進(jìn)行稱質(zhì)量，并按式(4)計(jì)算質(zhì)量損失率(圖4)，根據(jù)質(zhì)量損失率與時(shí)間的關(guān)系變化，判斷加固后試樣的透氣性。

圖3 砂浴法測透氣性Fig.3 Sand bath for measuring breathability

圖4 砂浴法測累計(jì)失水率與時(shí)間關(guān)系Fig.4 Relationship between cumulative water loss rate and time measured by sand bath method

從圖4可以看出：毛細(xì)吸收加固試樣在透氣性試驗(yàn)中，隨時(shí)間的增加錐形瓶內(nèi)水的質(zhì)量持續(xù)快速下降，且累計(jì)失水率最大，在445 min后質(zhì)量下降速度更快。浸泡、表面噴灑、空白對照、鉆孔注漿與鉆孔對照這5組試樣呈現(xiàn)出相似的趨勢，錐形瓶內(nèi)水的質(zhì)量先增加后減少。在砂浴初期，錐形瓶裝置內(nèi)水的質(zhì)量上升，是因?yàn)楹娓傻耐翗游樟丝諝庵械乃?。?25～385 min區(qū)間處于變化的節(jié)點(diǎn)，這5組試樣吸收空氣中水的質(zhì)量與錐形瓶內(nèi)水的散發(fā)質(zhì)量平衡。毛細(xì)吸收和浸泡法加固使得土體透氣性增加。表面噴灑法加固試樣與空白對照試樣曲線大致重疊，表明表面噴灑后，土體的透氣性能維持原狀。鉆孔注漿加固試樣較鉆孔對照試樣隨時(shí)間的增加，質(zhì)量下降速度較快，因此，注漿后土體透氣性增強(qiáng)。但兩者相對其余4組變化較慢，尤其是鉆孔對照試樣在試驗(yàn)初期質(zhì)量幾乎沒有下降，485 min 后質(zhì)量才略微下降。鉆孔后的試樣無論加固與否，錐形瓶內(nèi)水的質(zhì)量下降均較慢。這是因?yàn)樵嚇訙囟容^高，尤其在鉆孔處，與頂部周圍環(huán)境形成溫差，空氣中冷的水蒸氣遇熱在試樣頂部凝結(jié)。

在砂浴透氣性試驗(yàn)中，毛細(xì)吸收和浸泡法加固后土體透氣性有所增加。表面噴灑后，試樣的透氣性基本能維持原狀。鉆孔后的試樣受空氣中水蒸氣影響顯著，結(jié)果需進(jìn)一步改善。從空氣濕度、水浴箱內(nèi)水加熱產(chǎn)生的水蒸氣對透氣性裝置影響以及結(jié)果的有效性等因素考慮，砂浴檢測法較水浴檢測法更具可行性。

4 加固方法對土體力學(xué)特性的影響

4.1 表面硬度試驗(yàn)

表面硬度是檢測遺址表面風(fēng)化程度的重要手段。不同加注方法對試樣表面硬度的影響不同，因此，在試樣加固前、加固前烘干后、加固后室內(nèi)養(yǎng)護(hù)28 d、加固28 d烘干后，分別采用邵氏橡膠硬度計(jì)對各組試樣的表面硬度(HA)進(jìn)行測量，測量范圍為0～100。按照硬度計(jì)的操作說明，在試樣頂面選擇5個(gè)區(qū)，每個(gè)區(qū)各取1個(gè)測點(diǎn)，為避免對試樣造成破壞且保證測量結(jié)果的準(zhǔn)確性，各測點(diǎn)的位置應(yīng)至少距離試樣邊緣1.2 cm，將壓針平穩(wěn)垂直壓在土樣的頂面，1 s 時(shí)記錄讀數(shù)[25]，取點(diǎn)位置具體如圖5 所示，取其平均值作為試樣的表面硬度，結(jié)果如圖6和表3所示。

由圖6和表3可知：烘干后試樣的表面硬度增大。表面噴灑和浸泡后試樣的表面硬度增加較大，且兩者具有較高的表面硬度。因?yàn)檫@2種加注方法中，試樣表面直接與加固劑接觸，固化劑含量較高，加固劑滲入試樣，增加了土顆粒間的黏結(jié)力。鉆孔注漿后試樣在室內(nèi)環(huán)境下硬度增幅很小，是由于鉆孔操作在試樣烘干后進(jìn)行，對試樣頂面鉆孔使得表面土體變得松散，鉆孔對照試樣在室內(nèi)環(huán)境下放置28 d 后，表面硬度顯著下降，也驗(yàn)證了上述結(jié)論。毛細(xì)吸收是利用毛細(xì)作用，自下而上吸收加固劑，而表面硬度測量的是試樣頂面的表面力學(xué)特征，頂面吸收的材料相對較少，因而表面硬度增幅最小。空白對照組試樣在28 d 后，室內(nèi)環(huán)境下表面硬度和烘干后表面硬度均十分接近，也驗(yàn)證了該測量結(jié)果的準(zhǔn)確性。

表3 加固前后表面硬度增幅Table 3 Surface hardness increase before and after treatment

可見，表面硬度是表征土體表面強(qiáng)度較為可靠的指標(biāo)。表面噴灑和浸泡后試樣的表面硬度增加較大，鉆孔注漿試樣烘干后硬度增加明顯，毛細(xì)吸收試樣的表面硬度增幅較小。

4.2 無側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)

無側(cè)限抗壓強(qiáng)度是檢測加注方法對遺址土體力學(xué)性能的影響最直接的一種測量手段。為去除含水率對試樣抗壓強(qiáng)度的影響，將加固養(yǎng)護(hù)28 d后的試樣烘干并冷卻至室溫后，采用電液伺服萬能試驗(yàn)機(jī)對6組立方體試樣進(jìn)行抗壓試驗(yàn)，設(shè)定加載速率為1 mm/min。試驗(yàn)結(jié)果見圖7和表4。

圖7 試樣應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系Fig.7 Stress-strain curves of uniaxial compression test samples

表4 不同加注方法加固后試樣抗壓強(qiáng)度Table 4 Unconfined compressive strengths of samples after treatment with different consolidation methods

表面噴灑對試樣表面硬度提升較高，從表4可以看出：表面噴灑對試樣的抗壓強(qiáng)度也有大幅度的提升，因此，適量的表面噴灑可以有效地對土遺址表面風(fēng)化進(jìn)行加固。浸泡和毛細(xì)吸收加注方法對土體的抗壓強(qiáng)度有明顯的積極作用，且兩者應(yīng)力應(yīng)變曲線大致相同。與空白對照試樣相比，兩者強(qiáng)度提升了約50%。鉆孔注漿加固后的試樣和鉆孔對照試樣的抗壓強(qiáng)度最低，兩者均在注漿孔處產(chǎn)生破壞。在鉆孔和注漿的過程中，由于注漿孔周圍土體疏松而隆起，萬能試驗(yàn)機(jī)頂部夾具接觸的是中間注漿孔與側(cè)邊線，因此，抗壓強(qiáng)度不是垂直于頂?shù)酌娅@得，造成結(jié)果偏低。但仍然可以看出，注漿加固對試樣的抗壓強(qiáng)度略有提升。因此，鉆孔注漿后的試樣應(yīng)對注漿孔用鉚釘進(jìn)行補(bǔ)強(qiáng)，使得注漿孔的強(qiáng)度略有提升，而不應(yīng)成為土體的脆弱點(diǎn)。

5 結(jié)論

1)在不同的加注方法下，相同的加固材料可能會(huì)產(chǎn)生不同的加固效果。不同的加注方法不僅導(dǎo)致固化劑有效吸收量和透氣性存在差異，而且表面和整體力學(xué)特征也不同。

2)采用鉆孔注漿和表面噴灑的方式，試樣獲得了較高的有效固化劑含量，表面噴灑后試樣的透氣性能維持原狀。鉆孔注漿后試樣的透氣性受注漿孔影響顯著。毛細(xì)吸收和浸泡法中，試樣對固化劑的有效吸收量較低，透氣性有所增加。

3)在透氣性方面，水浴法由于恒溫水浴箱內(nèi)大量水蒸氣的影響存在明顯弊端，而砂浴法測得結(jié)果更具有效性，該方法可為評估透氣性提供新思路。

4) 試樣烘干后的表面硬度大體呈增大趨勢。表面噴灑和浸泡加注方法對試樣表面硬度和抗壓強(qiáng)度的增加較大。鉆孔注漿由于注漿孔未做后續(xù)處理，室溫下表面硬度增幅很小，抗壓強(qiáng)度提升較小。由于毛細(xì)吸收是自下而上吸收加固的，該方式對試樣的表面硬度增幅最小，但是抗壓強(qiáng)度顯著提升。表面硬度是表征土體表面強(qiáng)度較為可靠的指標(biāo)。

5)就整體加固效果而言，鉆孔注漿對固化劑的吸收量較大，烘干后表面硬度增幅較大，但由于注漿孔的存在抗壓強(qiáng)度增加較小，加固后應(yīng)對注漿孔用鉚釘進(jìn)行補(bǔ)強(qiáng)。浸泡和毛細(xì)吸收試樣的固化劑吸收量較低，土體的透氣性增加，由于其由外而內(nèi)滲透的加注方式表面硬度提升明顯，抗壓強(qiáng)度也較高，加固效果較好。表面噴灑試樣的固化劑有效吸收量較大，透氣性能維持原狀，同時(shí)獲得了較高的表面硬度和抗壓強(qiáng)度。因此，浸泡、毛細(xì)吸收和表面噴灑是處理土遺址表面風(fēng)化較為有效的方法。