楊 東 柴云云 張涇龍
(1.新疆奧美醫(yī)用紡織品有限公司,新疆昌吉,831200;2.陜西省紡織科學(xué)研究院,陜西西安,710038;3.陜西元豐紡織技術(shù)研究有限公司,陜西西安,710038)
新疆奧美醫(yī)用紡織品有限公司年產(chǎn)醫(yī)用坯布5億m,主要為集團醫(yī)用衛(wèi)材產(chǎn)品提供原料。通過生產(chǎn)經(jīng)驗摸索,我們總結(jié)了C 14.6 tex轉(zhuǎn)杯紗的生產(chǎn)經(jīng)驗,為轉(zhuǎn)杯紡生產(chǎn)細(xì)號紗奠定了實踐基礎(chǔ)。
針對細(xì)號轉(zhuǎn)杯紗對原料性能的要求,在保證原棉品級相對于同號數(shù)普梳環(huán)錠紗不明顯提高的前提下,主要控制棉纖維馬克隆值及單纖維強力等指標(biāo),這對于提高紡紗速度及保證成紗質(zhì)量起著關(guān)鍵性作用。特別是纖維馬克隆值,它直接反映棉紗截面的纖維根數(shù),從而決定了原棉的可紡性,因此在原棉選配時一定要注意。
根據(jù)國際紡紗設(shè)備主流生產(chǎn)商工藝工程人員提出,轉(zhuǎn)杯紡棉紗要求單根紗線截面內(nèi)纖維根數(shù)不能少于100根,我們通過進一步試紡摸索,認(rèn)為此理論對于生產(chǎn)C 14.6 tex紗具有一定的局限性。紡制C 14.6 tex轉(zhuǎn)杯紗時,具體的試紡試驗結(jié)果見表1。
表1 纖維馬克隆值與紗線截面纖維根數(shù)對照表
按照以上理論要求,單根紗線截面內(nèi)纖維要達到100根以上,馬克隆值就要在3.2以下;即使是達到90根以上,也需要馬克隆值在3.7以內(nèi);馬克隆值為3.2~3.5原棉的單纖維強力已經(jīng)相對較低,會對成紗強力以及斷頭率造成影響。因此,我們通過不斷摸索,將生產(chǎn)C 14.6 tex紗的配棉要求確定到一個適當(dāng)?shù)姆秶?.5~3.9。
對于C 14.6 tex紗,要求原棉馬克隆值在3.5~3.9之間,并非要求每個批次的原棉馬克隆值都在這個范圍,而是通過不同馬克隆值原棉的搭配,使其平均值在這個范圍內(nèi)即可,但是對于各批原棉馬克隆值的搭配是有一定要求的。通過我們生產(chǎn)的經(jīng)驗,常用的馬克隆值搭配方案見表2。
表2 各批次原棉常用馬克隆值搭配方案
由表2可以得出,3種搭配方案的馬克隆值平均值:方案1為3.87,方案2為3.89,方案3為3.86。以上3種搭配方案雖然均采用了不同馬克隆值批次的原棉,但通過不同比例的搭配,最終使得配棉的馬克隆值平均值均在紡C 14.6 tex紗的要求范圍之內(nèi)。但需要關(guān)注的是不同搭配方案的紡紗情況卻大有不同:方案1基本可以生產(chǎn),但是紡紗斷頭率比較高;方案2的高馬克隆值和低馬克隆值原棉占配棉主體,雖然馬克隆值平均值達到了紡紗要求,但是基本難以正常生產(chǎn),棉紗強力低,斷頭率很高;方案3采取適宜馬克隆值原棉為主體,適當(dāng)搭配高馬克隆值和低馬克隆值原棉,其生產(chǎn)效果相對最好,斷頭率低,還可相應(yīng)降低紡紗捻度,提高引紗速度,棉紗的各項質(zhì)量指標(biāo)也相對最好。從上述試驗結(jié)果來看,純棉細(xì)號轉(zhuǎn)杯紗不僅要求紗線截面內(nèi)纖維根數(shù)要達到一定標(biāo)準(zhǔn),還要求馬克隆值相對均勻,差異小。
根據(jù)轉(zhuǎn)杯紡與環(huán)錠紡加捻方式和成紗原理的不同,其對于棉條的質(zhì)量要求也是不同的[1]。根據(jù)這一點進行試驗研究,在配棉確定的條件下,影響環(huán)錠紡成紗質(zhì)量和產(chǎn)量的熟條質(zhì)量因素,按照重要程度關(guān)系依次為纖維平均長度、短絨率、條干均勻度、棉結(jié)、棉雜含量;而轉(zhuǎn)杯紡雖也受這幾種指標(biāo)的影響,但側(cè)重點不同,通過試驗驗證,棉條質(zhì)量指標(biāo)影響C 14.6 tex轉(zhuǎn)杯紗的主要因素依次為纖維長度、大棉結(jié)、棉雜、短絨率、條干均勻度。這幾點不同的要求對于前紡工藝設(shè)計非常重要。
由于環(huán)錠紡是從內(nèi)到外精確握持的加捻模式,所以其纖維長度以及短絨率對于成紗的捻度設(shè)計和質(zhì)量影響都比較大。但是轉(zhuǎn)杯紡的加捻模式是靠轉(zhuǎn)杯旋轉(zhuǎn)的無握持自由端加捻,是從外向內(nèi)的,很大一部分捻度是靠包纏纖維纏繞加捻,因此對于纖維的長度適應(yīng)性就比較強,而且對于短絨的要求也不高。在不影響紗線強力的前提下,適當(dāng)?shù)脑黾佣探q率還可以起到優(yōu)化條干均勻度的作用。
對于環(huán)錠紡,并條之后再沒有混和過程,只有牽伸過程,因此熟條的條干均勻度直接影響著粗紗和細(xì)紗的條干均勻度。而對于轉(zhuǎn)杯紡,由于在分梳輥處還存在重新開松和混和過程,將纖維在一定程度上打亂通過負(fù)壓進入轉(zhuǎn)杯溝槽,存在一個重新組合的過程[2]。在此過程中,由于棉條中纖維長度的不同,給棉羅拉的握持程度和釋放纖維的時間也就不同,這樣以來短纖維和長纖維進入分梳輥分梳的時間就有了差異,進而使得并合纖維在分梳齒中的分布位置以及進入轉(zhuǎn)杯的先后順序有了差異,相當(dāng)于纖維在小范圍之內(nèi)發(fā)生了一次重新的組合和排列。進入轉(zhuǎn)杯后,短纖維的隨意性又對于溝槽內(nèi)的細(xì)節(jié)部分起到了一個彌補作用,因此使得轉(zhuǎn)杯紗的條干均勻度優(yōu)于環(huán)錠紗,這也是前文所述的適當(dāng)增加短絨有利于改善紗線條干均勻度的意義所在。
對于環(huán)錠紡,棉條中棉結(jié)、棉雜的控制主要是基于對成紗中棉結(jié)和棉雜的影響[3],考慮到紗線的質(zhì)量,從而竭力減少棉條中的棉結(jié)和棉雜;但對于轉(zhuǎn)杯紡,棉結(jié)、棉雜的控制主要是基于對紡紗過程中斷頭的影響。與環(huán)錠紡不同的是,轉(zhuǎn)杯紡有分梳輥再次開松,此時纖維基本呈現(xiàn)出單纖維狀態(tài),可以顯著提高排雜效果;相比于在梳棉機上排雜,轉(zhuǎn)杯紡排雜最大的優(yōu)勢就是大大減少纖維損失量,充分發(fā)揮分梳輥的排雜能力,可以一定程度上彌補前紡“多排雜就要多排纖維”的缺點。轉(zhuǎn)杯紡排雜工藝的選擇主要為分梳輥速度、負(fù)壓以及棉條定量,三者相結(jié)合。試驗證明,其他工藝不變的前提下,“大定量,大牽伸”工藝更有利于排雜和成紗條干均勻度,生產(chǎn)C 14.6 tex紗時建議熟條定量確定在25 g/5 m~30 g/5 m。對于分梳輥速度和負(fù)壓的選擇,分梳輥速度影響排雜效果以及斷頭率,棉條中雜質(zhì)含量多、棉結(jié)多、纖維分離度差,可適當(dāng)提高分梳輥速度,增加排雜和排除棉結(jié)能力,提高纖維分離度,以減少斷頭的產(chǎn)生。分梳輥速度與負(fù)壓設(shè)定相結(jié)合,可發(fā)揮較好的排雜作用,如分梳輥速度低時,可適當(dāng)提高負(fù)壓。分梳輥速度一方面影響排雜效果以及斷頭率,另一方面還會影響纖維的損傷情況,如轉(zhuǎn)速太高時會加大對纖維的損傷,影響紗線的強力。在紡C 14.6 tex紗,棉條短絨率(≤12.7 mm)在8.0%以內(nèi)時,我們通過試驗,分梳輥速度與斷頭以及紗線強力的關(guān)系見表3。試驗必須結(jié)合分梳輥的針布狀態(tài)來進行,此次試驗為分梳輥運行約8 000 h階段的試驗。
表3 分梳輥速度與斷頭以及紗線強力的關(guān)系
從以上數(shù)據(jù)可以看出,在棉條短絨率確定的條件下,當(dāng)分梳輥速度提高到9 300 r/min以后,紡紗的斷頭率呈現(xiàn)下降趨勢,而分梳輥速度在8 000 r/min~9 300 r/min時,紡紗強力基本沒有明顯的變化趨勢;但當(dāng)分梳輥速度提高到9 500 r/min時,紡紗強力開始有下降趨勢。因此,在工藝設(shè)定方面,要綜合斷頭率和成紗強力兩方面要求來選擇分梳輥速度。
轉(zhuǎn)杯紡工藝設(shè)置相對比較簡單,影響生產(chǎn)效率以及成紗質(zhì)量的主要因素為轉(zhuǎn)杯速度、捻度、分梳輥速度等因素。所以轉(zhuǎn)杯紡工藝的關(guān)鍵在于紡紗元件的配置,即轉(zhuǎn)杯、阻捻頭、分梳輥等選擇,這幾項紡紗元件的組合對于紡紗穩(wěn)定性以及紗線質(zhì)量尤為重要。
轉(zhuǎn)杯的選擇主要是在于所紡棉紗的號數(shù)以及棉紗的質(zhì)量要求,號數(shù)細(xì)可選擇較小轉(zhuǎn)杯,以利于高速高產(chǎn)。Autocoro 480型轉(zhuǎn)杯紡紗機最高生產(chǎn)轉(zhuǎn)速為150 000 r/min,實際生產(chǎn)中可采用最小轉(zhuǎn)杯直徑為28 mm。轉(zhuǎn)杯直徑與轉(zhuǎn)杯速度以及所紡紗號范圍可參照表4。
表4 轉(zhuǎn)杯直徑與轉(zhuǎn)杯速度以及所紡紗號范圍參照表
我公司常年生產(chǎn)C 14.6 tex紗,選用28 mm轉(zhuǎn)杯,速度135 000 r/min,實際生產(chǎn)引紗速度可達到120 m/min;生產(chǎn)C 18.2 tex紗的速度可以達到140 000 r/min,實際生產(chǎn)引紗速度可達到150 m/min。我公司曾做過使用26 mm轉(zhuǎn)杯試紡C 14.6 tex紗的試驗,試驗結(jié)果不穩(wěn)定,其原因是由于轉(zhuǎn)杯直徑太小,在旋轉(zhuǎn)過程中離心率較小,造成轉(zhuǎn)杯速度與紡紗斷頭、成紗質(zhì)量之間的矛盾無法得到解決。因此,實際生產(chǎn)C 14.6 tex紗使用的最小轉(zhuǎn)杯直徑為28 mm,G型溝槽。
阻捻頭書面術(shù)語為假捻頭,因為其作用為通過纖維在假捻頭表面旋轉(zhuǎn)摩擦,對轉(zhuǎn)杯溝槽到假捻頭之間的一段須條進行假捻,這種假捻是為了增加這段須條的捻度,從而減少斷頭,增強紡紗穩(wěn)定性。因此,阻捻頭型號的選擇對于紡紗穩(wěn)定性尤為重要。紡C 14.6 tex紗時,由于紗號細(xì),紗線截面內(nèi)纖維根數(shù)少,所以在生產(chǎn)過程中很容易造成斷頭,尤其是采用小轉(zhuǎn)杯、高速度時,對于整個加捻過程的控制就需要更加嚴(yán)謹(jǐn)。試驗發(fā)現(xiàn):斷頭基本發(fā)生在轉(zhuǎn)杯凝聚槽和阻捻頭之間的這段須條上,更多的是產(chǎn)生在須條從凝聚槽剝離時的位置。造成這種斷頭的原因很多,如棉條質(zhì)量、轉(zhuǎn)杯的溝槽清潔狀態(tài)以及鍍層光滑度,但是在以上情況確定的前提下,造成這種斷頭最主要原因為捻度傳遞的問題,也即捻度從阻捻頭傳遞到剝離點時的程度。理論上,傳遞的假捻越多,越有利于增強這段須條的強力,增加紡紗穩(wěn)定性,那么就需要選擇假捻作用較強的阻捻頭。因此,選擇螺旋加刻槽的阻捻頭將更有利于增強假捻作用。在14.6 tex~18.4 tex紗號范圍內(nèi),我們對幾種型號的阻捻頭進行優(yōu)選試驗,其對紡紗穩(wěn)定性以及強力及毛羽質(zhì)量的影響見表5。
表5 阻捻頭對紡紗的影響情況
通過以上試驗可以看出,各種不同型號的阻捻頭對于紡紗穩(wěn)定性、紗線質(zhì)量的影響是有很大差異的。根據(jù)我公司對于產(chǎn)量和質(zhì)量的需要,最終選擇螺旋內(nèi)壁有6槽的KSK6-A型阻捻頭。其原因是我公司追求的主要是紡紗穩(wěn)定性以及產(chǎn)量,對于毛羽要求不是很高。當(dāng)然,阻捻頭的選型具體需要根據(jù)用戶的要求進行選擇,一方面要考慮紡紗穩(wěn)定性,也需要考慮對于紗線質(zhì)量的影響,尤其是成紗強力和毛羽。
分梳輥的作用主要是對棉條進行再梳理,將纖維分離成單根狀態(tài),同時去除棉條中的大棉結(jié)和雜質(zhì),為紡紗做好準(zhǔn)備工作[4]。分梳輥對于紡紗穩(wěn)定性以及棉紗質(zhì)量的影響主要在于以下幾點:梳理纖維分離度、結(jié)雜程度以及短絨率??筛鶕?jù)這幾項質(zhì)量要求來選擇分梳輥,但分梳輥的選擇范圍相對比較小,主要還是根據(jù)所紡原料的不同進行選擇。針對棉纖維的特征,我公司通過試驗優(yōu)選了B174型、B300DN型分梳輥,這兩種類型的分梳輥適合于中細(xì)號紗,有利于提高紡紗的穩(wěn)定性以及棉紗質(zhì)量。
綜上所述,通過工藝優(yōu)選以及生產(chǎn)實踐探討,生產(chǎn)C 14.6 tex轉(zhuǎn)杯紗在技術(shù)和經(jīng)濟效益上是可行的。主要從配棉開始,配棉重點掌握單纖維強力和馬克隆值,原棉馬克隆值控制在3.5~3.9以內(nèi)。工藝配置方面,梳棉工藝重點以去除大的棉結(jié)、雜質(zhì)為主,可適當(dāng)放寬短絨率以及條干的控制,按照重要性順序依次為纖維長度、大棉結(jié)、棉雜、短絨率、條干均勻度。轉(zhuǎn)杯紡工藝選擇方面,重點優(yōu)選三大紡紗元件:阻捻頭選取假捻系數(shù)高的螺旋帶多槽的KSK6-A型,以增加假捻效應(yīng),減少成紗在轉(zhuǎn)杯中的斷頭率;轉(zhuǎn)杯選取小直徑,28 mm為宜,G型溝槽,這樣更有利于實現(xiàn)高速高產(chǎn);分梳輥選取齒槽較淺的B300DN型,在細(xì)號紗配棉含雜較小的情況下更有利于分梳效果,減少紡紗斷頭率。通過優(yōu)選配棉、紡紗工藝設(shè)計以及紡紗元件的合理搭配,可實現(xiàn)較高的產(chǎn)量和較好的經(jīng)濟效益。