張 敏/ZHANG Min

（中鐵十四局集團(tuán)隧道工程有限公司，山東 濟(jì)南 250000）

近年來(lái)，隨著我國(guó)城市地下軌道交通發(fā)展的加快以及建設(shè)力度的不斷加大，隧道掘進(jìn)機(jī)（TBM）在地下工程建設(shè)中被廣泛應(yīng)用，土壓平衡（EPB）盾構(gòu)是一種可平衡開(kāi)挖面的土壓及地下水壓力的TBM。EPB 盾構(gòu)不僅對(duì)地表干擾較小且掘進(jìn)效率高，因此在地下工程建設(shè)中被廣泛采用。由于盾構(gòu)不僅要在常見(jiàn)的軟弱地層中掘進(jìn)，還要在一些高強(qiáng)度與高硬度的硬巖及地質(zhì)條件復(fù)雜的地層中掘進(jìn)，使盤(pán)形滾刀成為掘進(jìn)過(guò)程中最容易損壞及失效的部件，因此盤(pán)形滾刀的正常工作直接影響到掘進(jìn)效率。

盤(pán)形滾刀刀圈的失效形式通常有正常磨損、刀圈偏磨、刀圈崩裂及刀圈移位或脫落。國(guó)內(nèi)外許多研究者對(duì)滾刀刀圈的不同失效形式進(jìn)行了研究。Frenzel 認(rèn)為過(guò)沖擊載荷和熱處理缺陷導(dǎo)致了刀圈斷裂[1]；趙金華等人認(rèn)為國(guó)產(chǎn)刀圈磨損主要是因?yàn)轱@微切削轉(zhuǎn)變?yōu)槠趧兟?，進(jìn)口刀圈主要是因?yàn)榍邢骼鐪献冃纹赱2]；Paez 認(rèn)為高應(yīng)力會(huì)使刀圈表面疲勞甚至斷裂[3]。

為研究盤(pán)形滾刀失效的原因，筆者從現(xiàn)場(chǎng)帶回了失效的滾刀試樣，采用高頻紅外C-S 分析儀、ICP-OES、沖擊試驗(yàn)機(jī)、洛氏硬度計(jì)、金相顯微鏡等對(duì)盤(pán)形滾刀的化學(xué)成分、力學(xué)性能和顯微組織進(jìn)行了分析。研究了某隧道工程盾構(gòu)滾刀失效的原因，并提出了建議。

1 工程概況

某隧道掘進(jìn)地質(zhì)主要為中風(fēng)化灰?guī)r，巖石抗壓強(qiáng)度在在9.4～115.7MPa 之間，平均值為57.48MPa。另外，該隧道中發(fā)現(xiàn)有大量的喀斯特洞穴，并且大量充斥著黃褐色黏土，在隧道掘進(jìn)過(guò)程中，滾刀與硬、軟巖交錯(cuò)接觸，會(huì)產(chǎn)生沖擊載荷。EPB 盾構(gòu)如圖1 所示。

圖1 EPB盾構(gòu)

掘進(jìn)過(guò)程中失效的盤(pán)形滾刀如圖2 所示，在EPB 盾構(gòu)刀盤(pán)上安裝了49 個(gè)盤(pán)形滾刀，出現(xiàn)刀圈斷裂、局部磨損等失效的盤(pán)形滾刀超過(guò)40 把，刀具主要失效形式為刀圈斷裂，占更換滾刀的60%，嚴(yán)重影響了掘進(jìn)機(jī)的施工效率，特別是在惡劣地質(zhì)條件下，刀圈斷裂是制約掘進(jìn)機(jī)掘進(jìn)效率的主要因素之一。

圖2 失效的盤(pán)形滾刀

2 刀圈性能檢測(cè)與分析

2.1 宏觀斷裂表面檢測(cè)

如圖3(a)所示，刀圈從中部向兩個(gè)側(cè)邊對(duì)稱(chēng)地剝離。如圖3(b)所示，在斷裂表面可以明顯觀察到斷裂原點(diǎn)和輻射條紋。刀圈兩側(cè)被剝離，斷裂原點(diǎn)并不位于滾刀刃口，斷裂表面有明顯的磨損跡象，是因?yàn)榇吮P(pán)形滾刀在刀圈斷裂失效后繼續(xù)工作了一段時(shí)間，目前被視為二次斷裂。未發(fā)現(xiàn)有明顯的塑性變形，判斷此斷裂類(lèi)型為脆性斷裂。

2.2 化學(xué)成分分析

從失效的盤(pán)形滾刀上截取樣塊進(jìn)行化學(xué)成分檢測(cè)，刀圈材料為H13 鋼，利用高頻紅外碳硫分析儀測(cè)定碳硫含量，利用電感耦合等離子體發(fā)射光譜法測(cè)定其他元素含量，并將其與ASTM A681《合金工具鋼標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范》和GB/T 1299-2014《工具模鋼》中合金工具鋼的化學(xué)成分做對(duì)比，結(jié)果如表1 所示。根據(jù)測(cè)定數(shù)據(jù)，化學(xué)成分符合標(biāo)準(zhǔn)ASTM A681《合金工具鋼標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范》和GB/T 1299-2014《工具模鋼》的要求，但C含量高于標(biāo)準(zhǔn)值，為0.5%，C 元素能提高鋼的強(qiáng)度和硬度，提升耐磨性，但因此也會(huì)導(dǎo)致韌性下降，使得在復(fù)雜地質(zhì)條件及強(qiáng)沖擊工況下較難保證掘進(jìn)正常進(jìn)行。

圖3 宏觀斷裂形態(tài)

2.3 刀圈力學(xué)性能分析

自刀圈刃部至內(nèi)圈徑向依次等距取點(diǎn)，測(cè)量其洛氏硬度。硬度試驗(yàn)按國(guó)標(biāo)GB/T 230.1-2004《金屬洛氏硬度試驗(yàn)第一部分試驗(yàn)方法》進(jìn)行。檢測(cè)結(jié)果如圖4 和表2 所示，平均值約為55HRC，但靠近刀刃部位的硬度比刀圈芯部的硬度低。這可能是在掘進(jìn)過(guò)程中滾刀受到高溫，對(duì)刀刃部位起到回火軟化作用，導(dǎo)致了硬度有所下降。

在室溫條件下，按國(guó)標(biāo)GB/T 229-2007《金屬材料夏比擺錘試驗(yàn)方法》標(biāo)準(zhǔn)對(duì)金屬材料進(jìn)行沖擊測(cè)試，測(cè)得刀圈的外緣、內(nèi)緣和內(nèi)圈的沖擊韌性分別為3.83J/cm2、4.74J/cm2、6.32J/cm2，表明從外緣到內(nèi)圈沖擊韌性逐漸增加。高韌性內(nèi)圈抗強(qiáng)沖擊，但外緣韌性較低，在強(qiáng)沖擊工況下易產(chǎn)生裂紋。同時(shí)，相比其他廠家制造的滾刀，此滾刀刀圈邊緣沖擊韌性也較低，例如在同一項(xiàng)目中使用的其他制造商的滾刀，從施工現(xiàn)場(chǎng)取回刀圈樣品并進(jìn)行測(cè)試，結(jié)果表明，這些制造商生產(chǎn)的刀圈外緣沖擊韌性在6J/cm2以上。

表1 刀圈的化學(xué)成分 （wt%）

圖4 硬度測(cè)試位置

刀圈硬度與沖擊韌性等力學(xué)性能主要由元素含量以及熱處理決定。不同的熱處理工藝會(huì)導(dǎo)致刀圈性能有差異。淬火加熱溫度決定晶粒度，淬火冷卻速度左右生成的組織，回火溫度決定最終的硬度水平[4]。

2.4 金相組織分析

從失效的滾刀刀圈斷裂周?chē)鷧^(qū)域截取光學(xué)顯微鏡試樣。刀圈的金相組織如圖5 所示，斷裂處的金相組織主要為點(diǎn)狀滲碳體和馬氏體，晶界不是十分清楚。圖5 表明斷裂附近的金相組織存在大量帶狀沉淀物，這降低了材料性能，也使得刀圈在強(qiáng)沖擊下易產(chǎn)生裂紋。

圖5 斷裂附近的金相組織（×750）

3 結(jié)論

1）此工程中所用滾刀的刀圈材料不符合H13鋼標(biāo)準(zhǔn)，是因?yàn)槠渌髟卦谝?guī)定范圍之內(nèi)，但C 元素的含量比標(biāo)準(zhǔn)要高，雖然這會(huì)提高刀圈的硬度和強(qiáng)度，但同時(shí)也會(huì)降低刀圈的韌性。

2）刀圈的宏觀斷口顯示，斷裂是由中部向兩側(cè)擴(kuò)展，與垂直方向一致，其斷裂類(lèi)型為脆性斷裂。

3）該工程實(shí)際工況是一種有著復(fù)雜地質(zhì)條件，軟硬巖交替及沖擊力強(qiáng)的巖溶地層。滾刀刀圈的本身性能缺陷使之難以適應(yīng)這種工況，極易斷裂失效。

4 建 議

1）嚴(yán)格控制刀圈的選材和熱處理工藝，使刀圈不僅有一定的硬度，而且具有強(qiáng)韌性，保證刀圈具有良好的力學(xué)性能。

2）從刀圈與地質(zhì)條件適配角度出發(fā)，根據(jù)巖石的硬度和抗壓強(qiáng)度的不同及不同的地質(zhì)條件，選擇合適的刀圈與之相匹配，減少刀圈失效的發(fā)生，保證掘進(jìn)效率。O