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        鎮(zhèn)海港區(qū)高樁碼頭單樁與排樁數(shù)值模擬差異分析

        2020-08-04 07:04:02
        港工技術(shù) 2020年4期
        關(guān)鍵詞:排樁單樁樁體

        韓 路

        (寧波舟山港股份有限公司,浙江 寧波 315040)

        引 言

        高樁碼頭設(shè)計的標(biāo)準(zhǔn)主要為《高樁碼頭設(shè)計與施工規(guī)范》(JTS 167-1-2010)[1]。隨著有限元技術(shù)的發(fā)展,港口工程也開始逐步采用有限元方法作為設(shè)計及使用過程驗算的輔助手段。全直樁高樁碼頭具有消浪性強、造價低廉、施工簡單及適合在超軟土地基中運用等優(yōu)點,因此被廣泛運用于外海工程及沿岸中小型碼頭工程。在歐美國家的規(guī)范中,甚至取消了叉樁的運用而改為大直徑直樁結(jié)構(gòu)來抵消波浪力、地震力等水平力作用[2]。

        近年來,許多學(xué)者對單樁及高樁碼頭在樁土相互作用下的受力響應(yīng)作了研究。劉晉超等[3]利用實驗室三軸固結(jié)排水剪切試驗數(shù)據(jù)與有限元工具相結(jié)合,對大直徑樁體的變形特性作了研究。肖暢[4]對京唐港某遮簾式板樁碼頭建立了3D數(shù)值模型,并闡述了樁基數(shù)模的意義。林智勇等[5]通過三維數(shù)值方法擬合單樁荷載-沉降曲線,并建立了雙樁模型,驗算相互作用系數(shù),并將其運用到對樁群沉降的非線性計算中。蔣建平[6]根據(jù)某工程試樁的實驗數(shù)據(jù),利用有限元軟件對該樁的實驗環(huán)境與條件進行模擬,得出數(shù)值計算與現(xiàn)場實驗結(jié)果基本吻合,驗證了有限元軟件對具體工程模擬的可行性。

        筆者利用有限元分析軟件建立單樁有限元分析模型與寧波舟山港鎮(zhèn)海港區(qū)某全直樁高樁碼頭平臺的某一榀排架樁基模型,模擬其在同一地質(zhì)條件樁土相互作用下的不同荷載響應(yīng),將排架中的樁體受力響應(yīng)情況與同一工程單樁模型受力響應(yīng)情況進行比較,分析排架布局對樁土相互作用下的樁體響應(yīng)情況的影響。

        1 工程概況

        本文采用寧波舟山港鎮(zhèn)海港區(qū)某碼頭高樁平臺結(jié)構(gòu)作為分析對象,該碼頭平臺采用高樁梁板式結(jié)構(gòu),每一榀排架由四根直徑為800 mm的PHC樁組成,兩樁中心間距為2 167 mm,PHC樁入泥深度40 m。樁上部接橫梁、縱梁,碼頭平臺寬度10 m。具體高樁碼頭平臺剖面詳見圖1。

        圖1 碼頭高樁平臺剖面示意

        2 單樁非線性理論模型

        筆者主要針對工程高樁碼頭樁基部分進行有限元分析,首先建立樁-土相互作用的理論模型,進行初步計算,確定模型數(shù)學(xué)簡化方案,這樣有利于提高在計算機求值時的計算效率以及收斂效果。首先建立工程單樁受力分析數(shù)值模型,具體受力分析如圖2所示。

        如圖2,在三維土體中嵌入一根半徑為p的直樁,模型整體為完全空間軸對稱體,樁頂施加豎向荷載q,同時假設(shè)樁體部分和土體部分的彈性模量和泊松比分別為Ep、νp與Es、νs,土層厚度為H,樁體在土中的長度為h。由于土體的復(fù)雜特性,在計算過程中必須對樁-土之間的非線性關(guān)系進行簡化,大量工程實驗證明在工程中樁-土相互作用特性采用雙曲型特征比較明顯。若拋棄平面應(yīng)變的準(zhǔn)則,并根據(jù)現(xiàn)有的雙曲線型特征模型,可以提出一個描述樁土結(jié)合的雙曲線型模型[7],即:

        式中:Gs為樁體周圍土體的有效剪切模量;Gs為天然土體剪切模量;為土體的剪應(yīng)變;α(y)為描述土體不均勻性質(zhì)的函數(shù)。

        從式中可知,離樁體越遠的土體,其有效剪切模量越接近天然土體,當(dāng)豎向荷載p增加或r→rp時,由于樁-土間的相互作用,會逐漸增大,從而土體的有效剪切模量會明顯降低。

        圖2 單樁受力數(shù)值模型

        在確定樁土相互作用模型后,還需確定樁-土耦合體系的運動微分方程。在小變形的條件下,其方程形式可表示為[8]:

        針對在完全軸對稱條件下的樁-土耦合模型,可以將各質(zhì)點的位移分量進行求導(dǎo),即:

        因此,樁-土耦合體系的材料本構(gòu)關(guān)系可以寫成:

        式中:νk為樁體或土體材料的泊松比;當(dāng)k=p時,Gk=Gp為樁體的有效剪切模量,為常數(shù),當(dāng)k=s時,Gk=Gs,具體關(guān)系可由式(1)所得。

        3 單樁與工程排樁有限元模型

        在確定模型的本構(gòu)關(guān)系之后,通過有限元軟件ANSYS分別建立工程排樁地基1/2模型與相同地質(zhì)條件下單樁1/2有限元模型,并對其樁頂部施加設(shè)計荷載模擬其實際使用荷載。在建模過程中,為防止邊界條件對模型計算產(chǎn)生的影響,選取20倍樁徑的大小模擬土體邊界。具體有限元模型及網(wǎng)格劃分如圖3所示。

        圖3 有限元模型及網(wǎng)格劃分

        4 模擬結(jié)果分析

        在有限元模型中施加各項工程荷載,其中樁頂?shù)呢Q向荷載分為混凝土平臺重力荷載與正常使用荷載,其中混凝土平臺重力荷載為1 100 kN/m2,正常使用荷載為67.7 kN/m2。在結(jié)束荷載施加步后對模型進行整體求解,考慮到工程樁體底端并未打設(shè)進入巖層,所以在有限元軟件中對樁體和土體之間進行摩擦系數(shù)的定義,以模擬摩擦樁的工程特性,有限元分析所得結(jié)果如下。

        經(jīng)過有限元計算,得到單樁與排樁模型在對稱軸處的Y方向應(yīng)力如圖4所示。

        從圖4中可知,單樁模型最大應(yīng)力為8 300 kN,排樁模型最大應(yīng)力為10 000 kN,其中,群樁樁底應(yīng)力較大,但經(jīng)過8 m左右土體的應(yīng)力擴散,有一處土體應(yīng)力空檔段應(yīng)力較小,這一處應(yīng)力大小與樁側(cè)土體應(yīng)力大小相近。這是由于在樁群作用下,土體的強度被加固,在頂部荷載作用下,樁間土體能夠更好地分散荷載作用,使土體荷載主要集中在樁底部,更遠處的土體體現(xiàn)反向應(yīng)力使得樁出現(xiàn)一應(yīng)力空擋段。比較單樁模型有限元分析結(jié)果可以發(fā)現(xiàn),單樁模型對樁頂荷載的傳遞主要是向下方進行傳遞,并且有樁底下方整塊土體及樁側(cè)周圍土體承擔(dān)應(yīng)力,因此樁群對土體的加固效果以及土體的應(yīng)力響應(yīng)都優(yōu)于單樁模型。

        圖4 模型對稱軸處Y方向應(yīng)力

        由于樁體采用摩擦樁結(jié)構(gòu),因此對樁側(cè)摩擦阻力的分析也至關(guān)重要,筆者從計算軟件中截取了單樁模型中樁體的節(jié)點Y方向應(yīng)力數(shù)據(jù),樁體Y方向應(yīng)力數(shù)據(jù)如圖5所示。為驗證有限元模型的準(zhǔn)確性,選取單樁工程加載實驗結(jié)果進行比較[9],工程樁現(xiàn)場實驗?zāi)Σ磷枇﹄S樁深變化如圖6所示。

        圖5 工程單樁樁體Y方向應(yīng)力

        圖6 樁側(cè)摩擦阻力隨深度變化

        由于目前尚無對40 m長度鋼筋混凝土樁打設(shè)的實測數(shù)據(jù),筆者采用20 m長樁的模型觀察摩擦應(yīng)力的大小關(guān)系。從圖5、圖6中可知,樁體的最大摩擦應(yīng)力發(fā)生于3/4打設(shè)深度處,理論模擬結(jié)果與現(xiàn)場實驗結(jié)果相吻合,從而驗證了模型整體假設(shè)的正確性。

        接著分析排樁情況下樁體摩擦應(yīng)力隨打設(shè)深度的變化曲線。由于模型的對稱性,選取內(nèi)側(cè)與外側(cè)兩根樁進行比較分析,對稱軸另一側(cè)兩根樁的應(yīng)力與其相同,具體排樁應(yīng)力隨打設(shè)深度變化曲線如圖7所示。

        圖7 工程排樁樁體Y方向應(yīng)力

        由圖7可以看到,樁體最大摩擦應(yīng)力發(fā)生位置位于打設(shè)深度27.5 m處,與單樁模型進行比較可以發(fā)現(xiàn)最大應(yīng)力發(fā)生點向上發(fā)生了2.5 m的位移。這是由于排樁樁柱之間的間距較小,使得樁體之間的土體得到更好地加固,地基整體的承載能力變得更加優(yōu)秀,樁體間的土體受到左右樁體傳遞力的擠壓有向上運動的趨勢,因此排樁模型中樁體最大摩擦應(yīng)力發(fā)生位置與單樁模型有向上的偏移。

        再分析兩根樁受到的Y方向應(yīng)力大小可以發(fā)現(xiàn),排樁結(jié)構(gòu)中外側(cè)樁受到的Y方向應(yīng)力隨深度變化的曲線趨勢基本與內(nèi)側(cè)樁一致。從受力大小的角度進行分析,在樁體出土部分及打設(shè)深度小于15 m的范圍內(nèi),外側(cè)樁與內(nèi)側(cè)樁的受力基本相同,隨著打設(shè)深度的增加,外側(cè)樁所承受的Y方向應(yīng)力逐漸大于內(nèi)側(cè)樁,其中在最大應(yīng)力發(fā)生處,外側(cè)樁的應(yīng)力大小相較于內(nèi)側(cè)樁有4 %的增加。

        5 結(jié) 語

        在工程仿真模擬過程中,單樁和排樁模型均能反映樁土相互作用下豎向荷載的響應(yīng)關(guān)系,但由于排樁模型中存在樁群效應(yīng),單樁整體受力小于排樁模型,因此對實際碼頭工程樁基結(jié)構(gòu)進行模擬時還是應(yīng)該建立群樁模型來確定樁體受力的最大點。

        在模擬排樁結(jié)構(gòu)工程中發(fā)現(xiàn),樁體打設(shè)深度在27.5 m處摩擦應(yīng)力達到最大,在工程設(shè)計階段應(yīng)對這一段的樁結(jié)構(gòu)強度進行增強,且樁群中,外側(cè)樁的受力大于內(nèi)側(cè)樁約4 %,因此在對未來同樣型式的樁基平臺設(shè)計過程或老碼頭應(yīng)力計算分析中也可以根據(jù)實際情況增大相應(yīng)的樁體結(jié)構(gòu)強度。

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